Расчет изотермический

В чем особенность расчета изотермического процесса водяного пара по сравнению с идеальным газом [c.194]

Расчет изотермического процесса, совершаемого реальным газом. Расчет проводится для двух изотерм при минимальной и максимальной температурах, наблюдаемых в опыте. [c.141]

Какие особенности расчета изотермического процесса с водяным паром (реальным газом) по сравнению с идеальным газом [c.72]

Дальнейший расчет изотермических и неизотермических режимов показал непригодность МНК для отражения тонких изменений функций Ра, Рт некоторых режимов, в то время как сплайны давали устойчивые, качественные и количественно верные результаты. [c.122]

Выполнить расчет изотермического и адиабатического режимов переработки резиновой смеси на червячной машине, имеющей следующие размеры конструктивных элементов D=115 мм L = 650 мм Глубина винтового канала Я = 25 мхм шаг винтовой линии / = 144 мхм толщина витка в осевом направлении червяка е = 8 мм радиальный зазор 6 = 0,4 мм. Частота вращения червяка п = 30 об/мин. Реологические параметры резиновой смеси при температуре загружаемого материала 7 = 70°С р, = 67 кПа-с"" m = 0,12 6 = 0,01 К . Объемная теплоемкость смеси рс = 1,5 МДж/(м -К). Червяк является двухзаходным. Для объемной производительности червячной машины принять несколько значений и построить внешнюю характеристику, [c.178]

Расчеты изотермического испарения выполняются в этом случае традиционным способом — по невыпадающему компоненту и с помощью уравнений материального баланса. Содержание воды и соли, из полюса которой проведено проектирование, на диаграмме не отражено. Их берут по таблицам для узловых точек. При наличии подробных данных о системе пользуются ими, в отсутствие таких данных пользуются методом интерполирования, так как обычно изменение содержания солей между узловыми точками может быть принято линейным. [c.201]

Применение модифицированной аналогии Рейнольдса позволяет в ряде случаев эффективно использовать достаточно надежные методы расчета изотермического пограничного слоя для определения теплообмена в турбулентном слое на обтекаемой поверхности. [c.400]

Указанным методом на изотермах для заданных давлений определялись значения плотности и по ним рассчитывались удельные объемы. Для расчета изотермической сжимаемости по уравнению состояния в форме (52) получено выражение [c.32]

Таблица 111-73. Величины С для расчета изотермической мощности при сжатии некоторых газов

Другой путь расчета изотермических изменений термодинамических функций более удобен, если уравнение состояния является явным относительно объема или если давление и температура являются независимыми переменными. В таких [c.94]

Для расчета изотермических изменений термодинамических функций, выраженных уравнениями (5.3.5)—(5.3.11) или (5.3.12)—(5.3.18), нужны Р—V—T данные и, где это необходимо, определение опорного состояния. Обычно для того, чтобы охарактеризовать Р—V—Т поведение вещества, используют аналитическую форму уравнения состояния или какую-либо форму закона соответственных состояний, хотя могут быть привлечены и экспериментальные Р—V—Т данные для чистого вещества или данной смеси, если таковые имеются. [c.95]

Изотермические изменения энтальпии чистых жидкостей и жидких смесей. При расчете изотермических изменений энтальпии чистых жидкостей, как правило, предпочитают разбить вычисления на несколько ступеней, т. е. [c.120]

Часто хорошие результаты получаются при использовании табл. 5.2 и 5.3 непосредственно для расчета изотермических изменений энтальпии жидких смесей [28, 40, 92, 101]. [c.122]

Для повышения эффективности расчетов изотермического или изобарического фазового равновесия пар — жидкость следует использовать ЭВМ. При необходимости можно включить в расчет поправку Я, [уравнение (8.4.1)]. В таком случае расчеты будут несколько более сложными в деталях,но не в принципе. Известны опубликованные программы таких расчетов для ЭВМ [68]. [c.278]

Кроме того, в большинстве случаев в программу узлового анализа (в начале или в конце ее) вводятся результаты расчета изотермического цикла Шмидта. [c.51]

Основные термодинамические процессы водяного пара. Для анализа работы паросиловых установок существенное значение имеют изохорный, изобарный, изотермический и адиабатный процессы. Расчет этих процессов можно выполнить либо с помощью таблицы воды и водяного пара, либо с помощью Л, s-диаграммы. Первый способ более точен, но второй более прост и нагляден. [c.38]

Для иллюстрации влияния характеристик компонентов потока на поперечную пульсацию скорости твердой частицы v t по формулам (3-47), (3-51) проведены расчеты, результаты которых приведены на рис. 3-9. Расчет велся для изотермических условий, рт = 2 600 кг/м , твердая частица — сферической формы, диаметр канала—0,1 м, критерий Рейнольдса сплошной среды — [c.106]

Наиболее важным и общим методом расчета изменения изобарно-изотермического потенциала AGr является определение его из данных химического равновесия по уравнению изотермы химической реакции. [c.18]

При расчете изменений стандартных изобарно-изотермических потенциалов образования труднорастворимых в воде окислов металлов из значений произведений растворимости этих окислов следует учитывать реакцию диссоциации окисла [c.27]

Принципиальная возможность или невозможность самопроизвольного протекания процесса электрохимической коррозии металла, так же как и химической коррозии, определяется знаком изменения свободной энергии процесса. Возможно самопроизвольное протекание только коррозионных процессов, которое сопровождается убылью изобарно-изотермического потенциала, т. е. AGr < 0. При электрохимической коррозии металлов для расчетов более удобно пользоваться электрохимическими данными — электродными потенциалами. Термодинамически возможен процесс электрохимической коррозии, для которого соблюдается условие [c.181]

Определить гидравлическое сопротивление при течении масла по трубке в условиях задачи 5-9. Сравнить результат расчета с гидравлическим сопротивлением при изотермическом течении масла при той же температуре на входе в трубку. [c.71]

Точность, с которой расчет отражает реальное поведение изотермической полости, почти всегда ограничена недостатком знания отражательных свойств стенки. На практике наиболее существенным ограничивающим фактором, как правило, является температурная неоднородность, приводящая к неопределенности температуры, которая должна быть приписана испущенному излучению. Это почти всегда имеет место в полостях с достаточно высокой излучательной способностью, т. е. [c.328]

При расчетах полагать движение поршня равномерным и процесс сжатия воздуха в аккумуляторе изотермическим. Атмосферное давление Ра,, = 0,1 МПа. [c.29]

Используя основные термодинамические соотношения, можно показать, что для расчета энергии связи влаги с материалом в качестве единственного критерия для классификации форм связи с материалом используют величину так называемой свободной энергии изотермического обезвоживания. Вследствие связывания воды с материалом понижается давление пара воды над его поверхностью, что приводит к уменьшению свободной энергии системы. [c.503]

Найти теоретическую мощность двигателя для привода компрессора и расход охлаждающей воды, если температура ее повышается на 13° С. Расчет произвести для изотермического, адиабатного и политропного сжатия. Показатель политропы принять равным 1,2, а теплоемкость воды 4,19 кДж/кг. [c.157]

Полученные в гл. 2 зависимости для локальньпс и интегральных параметров закрученного потока можно использовать только для расчета изотермических течений. Однако и в этих случаях они не позволяют вычислить некоторые важные характеристики. Более широкими возможностями обладают методы, основанные на решении интегральных соотношений импульсов в совокупности с граничными условиями и эмпирическими уравнениями для некоторых интегральных параметров потока (законы трения и теплообмена, формпараметры потока). Кроме того, интегральные методы являются наиболее удобным инженерным средством для вычисления характеристик течения и теплообмена при нагшчии комплекса воздействий (неизотермичность, закрутка, вдув и т. д.). [c.173]

В последние годы интенсивное развитие получили квантовохимические исследования взаимных превращений различных форм нитрида бора. Серия расчетов изотермических зависимостей объема от наружного гидростатического давления для алмазоподобных модификаций ВК обсуждается в [72]. Целью явились неэмпирические оценки равновесных структурных и других свойств (оптических, механических и т. п.) конкретных модификаций нитрида [c.20]

Табл. 4 содержит данные расчета изотермического предела упругости нитевидных кристаллов ряда металлов. Как и в [266], наблюдается хорошее совпадение с экспери1иентом для железа и кадмия для других [c.300]

В потоках с турбулентным пограничным слоем на обтекаемой поверхности чисто аналитический расчет трения и конвективного теплообмена в настоящее время невозможен. Однако разработаны различные полуэмпи-рические методы, позволяющие с достаточной для практики точностью рассчитать поверхностное трение и теплообмен. В случае изотермического пограничного слоя в области существенных градиентов давления можно надежно рассчитать динамические характеристики турбулентного слоя и определить положение места отрыва. Меньше разработаны теория и методы расчета турбулентного пограничного слоя с градиентом давления в условиях интенсивного тепломассообмена и при больших скоростях движения газов. В некоторых случаях применение модифипированной аналогии Рейнольдса процессов переноса тепла и количества движения позволяет распространить полуэмпирические методы расчета изотермического пограничного слоя на расчет турбулентного пограничного слоя в условиях интенсивного теплообмена, влияния сжимаемости, поперечного потока массы и других факторов. [c.5]

Пример 5.1. Вывести соотношения для расчета изотермических отклонений термодинамических фтакций для чистого вещества или смеси постоянного состава, используя у равнение Редлиха—Квонга (3.5.1). [c.93]

Из всех методов расчета изотермических отклонений энтальпии более других проверен метод Йена—Александера [60, 79, 94, 100, 104]. Гарсиа и Рангель, а также Йен [28] провели сравнение рассчитанных значений Н —Н с более чем 7000 литературными значениями Н°—Я "чистых газов и газовых смесей. Для неполярных газов погрешность расчета Н°—Н была обычно в пределах 2—3 кал/г. Даже для смесей полярных газов ошибки составляли как правило, менее 6 кал/г. [c.119]

При расчете изотермических изменений энтальпии жидких смесей нельзя сформулировать рекомендации, пригодные во всех случаях. В настоящее время единственным широко используемым методом является метод Йена—Александера, представленный в табл. 5.8 (правила смешения для этого метода приведены ранее в гл. 4). Погрешности различны, но как установили Гарсиа с Рангелем и Йен [28] для неполярных жидких смесей они обычно менее 6 кал/г. Превосходные результаты были также получены Тулли и Эдмистером [94], применившими данную корреляцию для вычислений интегральных теплот парообразования метан-этиленовых смесей при высоких давлениях. [c.121]

Изотермические отклонения энтропии и коэффициентов фугитивности. При расчете изотермических отклонений энтропии и коэффициентов фугитивности чистых газов или смесей, когда это возможно, необходимо следовать рекомендациям по расчету энтальпии, сделанным ранее. (Корреляция Йена—Александера применима только для энтальпии). Для расчета 5 — 5 может быть использована табл. 5.1, если до этого выбрано аналитическое уравнение состояния, а величина 1п (//Р) определяется по уравнению (5.3.11). Если выбран метод Ли-Кеслера, то следует использовать уравнения (5.4.6)—(5.4.11) или табл. 5.4—5.7. [c.122]

Расчеты по пунктам а и б обычно выполняют для всех сталей. Для конструкционмгах пизкоуглеродистых и низколегированных сталей иг [еются приближенные формулы для расчетов по пунктам гид. Для закаливающихся сгалей можно выполнять расчет по пунктам а—г кроме того, с помощью термокинетических или изотермических диаграмм распада аустеиита оценить ожидаемую структуру метал.1[а шва и з. т. в., возможность возникновения закалочных структур и трещин. [c.172]

Для всех труднорастворимых в воде электролитов отсутствующие в справочной литературе значения изменения стандартных изобарно-изотермических потенциалов их образования могут быть рассчитаны по иашещ методу из имеющихся в литературе значений произведений растворимости, которые широко используются в такого рода термодинамических- расчетах. [c.25]

Предположим, что требуется найти излучательную способность изотермической полости, показанной на рис. 7.5. Величина, которую необходимо вычислить, представляет собой отношение спектральной яркости элемента стенки А5, визируемого в Р, к спектральной яркости черного тела при той же температуре. В свою очередь поток излучения, исходящий из в направлении апертуры а, состоит из двух частей потока, излученного самим элементом А5, и лучистого потока, отраженного тем же элементом А5. Первый зависит только от коэффициента излучения стенки и ее температуры и не зависит от присутствия остальной части полости. Отраженный поток, со своей стороны, зависит от коэффициента отражения поверхности элемента А5 и от лучистого потока, попадающего на А5 из остальной части полости. На значении отраженного потока сказывается влияние а, так как лучистый поток, который в замкнутой полости пришел бы от а в направлении А5, в рассматриваемом случае отсутствует. Именно этот эффект отсутствия падающего потока от а в потоке излучения, отраженного от А5, и необходимо вычислить. Следует также учесть, что отсутствует не только лучистый поток в направлении а- А5, но и лучистый поток от а в направлении остальной части стенок полости. Таким образом, лучистый поток, поступающий в А5 от всей оставщейся части полости, является несколько обедненным. Из всего этого должно быть ясно, что расчет излучательной способности такой полости никоим образом не является тривиальной операцией. Для строгого вычисления необходимо знать в деталях геометрию полости и системы наблюдения, угловые зависимости излучательной и отражательной характеристик материала стенки полости, а также распределение температуры вдоль стенок полости. Температурная неоднородность изменяет поток излучения полости в целом так же, как и наличие апертуры, но с некоторым дополнительным усложнением, которое состоит в том, что изменение потока [c.327]

Числовое значение коэффициента теплопроводности определяет количество теплоты, проходящей через единицу изотермической поверхности в единицу времени, при условии, что температурный градиент равен единице (grad t = 1). Коэффициент теплопроводности зависит от давления и температуры. Для большинства веществ коэффициенты теплопроводности определяются опытным путем и для технических расчетов берутся из справочных таблиц. [c.350]

Расчет произвести для изотермического, адиабатного и полнтропного сжатия воздуха. Показатель политропы принять равным 1,3. [c.159]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...