Распределение работы между турбины

Работа и Як компрессора распределяется между каскадами с учетом возможностей распределения работы между соответствующими турбинами и особенностей работы компрессора в условиях эксплуатации, при этом особое внимание уделяется обеспечению его устойчивой работы. Обычно примерно 40 % работы подводится к КНД и 60 % — к КВД. Это распределение корректируется с учетом целесообразного распределения работы между турбинами. [c.96]

Примером использования этой идеи может служить двухвальный ТРД (рис. 4.46). В этом двигателе первая группа ступеней образует так называемый компрессор (каскад) низкого давления (КНД), а вторая группа — компрессор (каскад) высокого давления (КВД). Оба компрессора расположены на соосных валах и приводятся во вращение каждый от своей турбины, причем обе турбины также расположены друг за другом. На расчетном режиме параметры этих турбин подбирают таким образом, чтобы каждый из каскадов компрессора вращался с заданной частотой, при которой все ступени компрессора работают согласованно. (Частота вращения КНД щ и частота вращения КВД Лг может быть одинаковой или более высокой в КВД — см. гл. 3). При этом распределение работы между турбинами будет соответствовать распределе- [c.173]

Таким образом, имеется ряд соображений в пользу отступления от соотношения (6.12) в сторону относительного увеличения тепло-перепада в первых ступенях. Но такое увеличение может оказаться невыгодным с точки зрения КПД турбины в целом, так как первые ступени имеют наиболее короткие лопатки, и в них поэтому в наибольшей мере сказывается отрицательное влияние парного вихря и радиальных зазоров. Кроме того, при расположении отдельных ступеней или групп ступеней на разобщенных валах распределение работы между ними может диктоваться соображениями, касающимися двигателя в целом. [c.221]

В состав основного оборудования электрической станции могут входить агрегаты различного типа и назначения. Кроме того, большое количество станций имеет установки с различными начальными параметрами пара. В этих условиях рациональное распределение нагрузки между агрегатами и очередность их загрузки и разгрузки являются важным условием экономичной работы турбинного цеха. Даже при наличии однотипного оборудования распределение нагрузок между турбинами не должно быть случайным, поскольку и здесь существует оптимальный способ распределения нагрузок. [c.88]

ЮТ одинаковую номинальную частоту вращения ) и равна частоте электрического тока в сети, которая, в свою очередь, определяется совместной работой систем регулирования всех параллельно работающих турбин. При изменении нагрузки сети распределение ее между турбинами зависит от их статических характеристик. [c.244]

Заметим, что распределение усилий между зубцами в стадии установившейся ползучести не зависит от распределения в начальный момент работы турбины, а зависит только от распределения температуры по высоте замка и от жесткости зубцов и участков тела хвостовика лопатки и выступов диска. [c.85]

Согласно ПТЭ ( 345) каждая турбинная установка, включая систему регулирования, должна в течение первого года экспло-атации подвергаться испытанию I класса точности по программе, обеспечиваюш,ей получение исчерпывающих характеристик при всех возможных режимах. Дальнейшие испытания должны производиться по II классу точности а) периодически, не реже чем через 15 ООО час. работы б) после внесения конструктивных изменений в установку или в ее схему. Полученными при испытаниях характеристиками необходимо, в частности, руководствоваться при выборе наивыгоднейшего распределения нагрузок между работающими турбогенераторами. [c.117]

Переходя на работу от одной статической характеристики регулятора скорости турбогенератора к другой, осуществляют распределение нагрузки между отдельными агрегатами, выделяя тем самым пиковые турбины и пиковые станции. [c.466]

На общую экономичность работы турбинного цеха и электростанции в целом оказывает большое влияние правильное распределение нагрузок между параллельно работающими турбинами. [c.128]

Вторичное регулирование частоты стремятся совместить с экономическим распределением нагрузок между агрегатами. Для решения этой задачи необходимы эффективные меры по уменьшению нечувствительности САР паровых турбин. Международными требованиями предусматривается, что коэффициент нечувствительности не должен превышать 0,06% [2]. Достижение таких значений представляет достаточно сложную задачу. Один из путей ее решения — применение регуляторов мощности, которые для этой цели могут выполняться медленно действующими. Воздействие регулятора мощности через медленно действующий механизм управления турбины, динамическая постоянная которого составляет 30—40 с, позволяет сочетать высокую точность распределения нагрузок с эффективным участием мощных агрегатов в первичном регулировании частоты и обеспечить надежность работы регулирования при полных сбросах нагрузки [19]. [c.155]

Статистика не может дать точной картины распределения случаев аварий или брака в работе между теми или иными узлами и деталями турбин вообще. Преобладание среди учтенного количества турбин того или иного типа, фирмы, их средняя мощность, параметры пара, возраст —-все это накладывает свой отпечаток на результаты статистики. Но все же на основании имеющихся данных можно сказать, что в настоящее время в СССР наибольшее число нарушений нормального, заданного режима работы происходит в области регулирования, парораспределения и маслоснабжения (около 40% всех случаев). Эта цифра продолжает увеличиваться, что отражает наличие недостаточно решенных вопросов в этой области и значительное усложнение условий работы в современных турбинах высоких параметров и больших мощностей. [c.19]

Равномерность распределения нагрузки между колодками обеспечивается конструктивными мероприятиями или же подгонкой. В последнем случае при изменении режима работы турбины эта равномерность легко нарушается. Причинами увеличения нагрузки во время работы могут быть гидравлический удар, занос солями проточной части, увеличение зазоров в уплотнениях диафрагм. [c.24]

Неравномерность распределения нагрузки между колодками может быть в результате неточности изготовления или появиться вследствие изменения взаимного положения гребня и колодок при работе турбины. Перекосы их в какой-то степени неизбежны поэтому способность выравнивания нагрузок является очень важным качеством конструкции подшипника. [c.175]

Опорные подшипники обеих турбин имеют шаровые вкладыши. Это в данном случае необходимо хотя бы в связи с возможностью больших деформаций судового фундамента. Упорные подшипники выполнены по типу подшипника, показанного на фиг. 53, и дают равномерное распределение нагрузки между колодками. Таким образом, оба вида подшипников приспособлены к работе с перекосами. [c.284]

При параллельной работе турбоагрегатов распределение нагрузки между ними, происходящее при неизменном положении синхронизаторов, зависит от местного наклона их статических характеристик (рис. 5-1). Этот наклон определяется степенью неравномерности регулирования скорости турбины. [c.106]

При параллельной работе теплофикационных турбин распределение нагрузок между турбоагрегатами или между турбоагрегатами ТЭЦ и энергосистемой должно определяться условием максимальной выработки электроэнергии на тепловом потреблении. [c.178]

Наконец, но-видимому, только начинаются исследования кинетики распределения примесей между паром и водой в быстропротекающих процессах, имеющие особое значение для оценки условий работы элементов проточной части турбин. [c.6]

Рассмотрим некоторые особенности распределения работы сжатия между ступенями в таком компрессоре. Оба каскада в целом образуют осевой компрессор, в котором изменение высоты лопаток, изменение осевой скорости и форма проточной части определяются в общем теми же соображениями, что и в обычном компрессоре. Распределение работы сжатия между каскадами (т. е. степень повышения давления воздуха в каждом из каскадов) выбирается с учетом возможностей турбин, приводящих во вращение первый и второй каскады, и с учетом особенностей работы компрессора в [c.111]

Примером такой совершенно необходимой наладки является организация оптимального топочного режима парогенераторов, обеспечивающая минимальные тепловые потери и минимальный расход электроэнергии на собственные нужды. Наладка оптимального внутри котлового режима гарантирует надежную работу поверхностей нагрева при минимальной потере теплоты с продувками. Для турбогенераторов должен быть разработан режим оптимального вакуума, проконтролирована работа схемы регенерации и обеспечена максимальная выработка электроэнергии на тепловом потреблении при данном отпуске теплоты. Большое значение для экономичности электростанции имеет разрабатываемое заранее наиболее целесообразное распределение нагрузок между работающими агрегатами в котельной и турбинном зале с учетом их надежности, экономичности и характеристик. [c.251]

Выше в качестве методического приема, упрощающего расчеты, показатели работы дополнительной турбины рассматривались отдельно. В действительности же пиковые тепловые нагрузки будут в той или иной пропорции распределяться между всеми работающими турбинами. Но это не меняет сделанных выше выводов, так как суммарный отпуск отборного пара от ТЭЦ не зависит от режима работы отдельных турбин и суммарная выработка ТЭЦ электроэнергии на тепловом потреблении будет практически одинаковой при любом распределении тепловой нагрузки между турбинами. Возможные поправки за счет второстепенных факторов могут изменить полученные численные показатели только на несколько процентов и дать гораздо меньшую поправку, чем, например, учет неоднозначности исходной информации (см. рис. 4.6). [c.107]

Пуск котла — наиболее сложный режим его работы с большим числом операций по управлению, которые должны проводиться в определенной последовательности и часто за минимальное время В процессе пуска необходимо поддерживать связь с начальниками смен смежных цехов, а при пуске блока увязывать пусковые операции по котлу и турбине. В этих условиях требуются четкое распределение обязанностей между персоналом оперативной вахты, координация ее действий, высокая оперативная и техническая дисциплина. [c.69]

Для экономичного распределения нагрузки между агрегатами электростанции следует применять энергетические характеристики, учитывающие расход энергии на основные механизмы собственного расхода, непосредственно связанные с работой данного агрегата. Так, при построении характеристик турбинной установки следует учитывать расход на насосы установки. Характеристики котлоагрегатов должны учитывать расход энергии на пылеприготовительные и тяго-дутьевые устройства. [c.338]

По величине коэффициента полезной работы можно судить о распределении работы турбины между компрессором и полезной работой для привода электрического генератора. Чем больше этот коэффициент, тем меньше энергии расходуется на сжатие газа в компрессоре и больше энергии может быть полезно. использовано. Чем больше коэффициент полезной работы, тем меньше количество рабочего тела и меньше размеры установки. [c.511]

Поскольку распределение мощностей между ступенями турбины в широком диапазоне режимов работы двигателя остается неизменным, на частотах вращения, меньших расчетной (соответствующих точке А на рис. 2.21), у К.НД частота вращения уменьшается до Пи а у КВД увеличивается до Я2. Расход воздуха через двигатель при этом останется почти неизменным, так как влияние на него возрастания частоты вращения КВД будет компенсировано падением частоты вращения КНД. Но относительно более сильное снижение окружных скоростей на первых ступенях приведет к уменьшению углов атаки потока на этих ступенях и [c.63]

Распределение работы цикла с продолженным расширением между поршневой и лопаточной частями комбинированного двигателя не может быть произведено только на основе анализа термодинамических показателей. Естественно, чем меньше объем цилиндра поршневой части и, таким образом, больше доля работы, получаемой в лопаточной части, тем больше приведенное среднее давление (условно отнесенное к объему цилиндра). Практически граница между частями цикла определяется температурой рабочего тела, перетекающего из цилиндра поршневой части в газовую турбину. [c.20]

Изменение степени реакции при отклонениях от расчётного режима. При изменении режима работы турбины изменяются распределение теплового перепада по ступеням и степень реакции. Если скорость пара не превосходит критической, то, пренебрегая изменением утечки пара через зазоры между диафрагмой и рабочим колесом, можно зави- [c.150]

Метод равномерной нагрузки, т. е. распределение всей [нагрузки поровну между обоими агрегатами. Этот способ, как легко видеть из подсчетов, дает значительный перерасход пара при малых нагрузках, когда выгоднее работать на одной турбине, но при нагрузках от 25 тыс. квт и выше более целесообразен, чем первый. [c.210]

Проведенные сметные оценки определили распределение затрат на создание ПТУ между ее агрегатами и системами, % рабочее тело — 1,6 на турбину — 7,1 на парогенератор — 16,4 на конденсатор — 14,2 на электрический генератор и механический редуктор — 18,1 на насосное оборудование и систему градирного охлаждения воды, вышедшей из конденсатора, — 14 на систему контроля и регулирования — 9,4. Оставшаяся доля затрат приходится на строительные работы, монтаж и пусконаладочные работы. [c.184]

При распределении нагрузки между турбинами в каждом отдельном случае необходимо тщательно учитывать все связа нные с этим распределением местные условия, состояние оборудования, надежность работы турбины и т. 11. [c.186]

Уменьшение нагрузки (т. е. разгрузка) второй машины при неизменном положении ее статической характеристики может произойти лишь при условии увеличения ее числа оборотов (частоты системы), что и отражено на рис. 7-38 переходом точки пересечения характеристик на повышенную частоту fi>fo или П >П0. Таким образом, при неизменной нагрузке системы, воздействуя на синхронизатор только одного из параллельно работающих турбоагрегатов, возможно изменить частоту системы, одновременно изменив при этом и распределение нагрузок между турбинами. Этим свойством работы синхронизатора обычно пользуются для регулирования частоты, которое, как это видно из расомотренного примера, может быть произведено на л ю б о м л з л а-рлллельно работающих турбоагрегатов системы. [c.176]

В работах Б. П. Соколова [32, 33] и Ч. Г. Мустафина [20, 22, 33] сделана попытка найти распределение усилий между зубьями елочного замка в стадии деформации ползучести. Решение этой задачи основано на использовании левых прямолинейных частей диаграмм напряжение—деформация , относящихся к малым деформациям. Этот прием обосновывается тем, что область работы реальных деталей ограничивается допустимой деформацией за весь срок их службы, для рабочих лопаток и дисков турбин, составляющей 0,1—0,2% (хвостовые соединения рассчитываются на длительный срок службы около 100 ООО часов) . При этом, однако, совершенно не учитывается тот факт, что в зубцах елочных замков возникают значительные местные напряжения и деформации, превышающие средние расчетные величины, вследствие чего указанный выше прием недопустим при расчете. Кроме того, в работе [32] используется метод разложения некоторой функции в ряд по степеням малого параметра , каковым здесь является tg р, где р — угол наклона хвостовика лопатки. Автор ограничивается линейными членами этого разложения между тем tg р не является малым параметром, так как р = 10- 20°. Таким образом и этот прием также не оправдан. По тем же причинам нельзя согласиться с методом определения теоретических величин зазоров между опорными поверхностями зубьев, обеспечивающих линейное распределение нагрузки между зубьями елочного замка, в работах [20, 22], не говоря уже о том, что вопрос этот, при существующей точности изготовления елочных замков, практически мало интересен. [c.7]

В разработанных и прошедших стендовые испытания ПТУ [116, 132 конденсирующие инжекторы использовались лишь для конденсации рабочего тела энергетического контура и незначительного повышения давления конденсата до уровня, обеспечивающего безкавитационную работу циркуляционного насоса. Применять их для повышения давления рабочего тела вплоть до максимального давления прямого цикла считалось энергетически невыгодным, а потому на паровом сопле конденсирующего инжектора срабатывался минимально требуемый перепад энтальпий, определяемый условием обеспечения сверхзвукового течения на срезе парового сопла с тем, чтобы существенно не уменьшать разность энтальпий на турбине. Можно предположить, что такое распределение перепада энтальпий между турбиной и конденсирующим инжектором назначалось из-за высоких эксергетических потерь, присущих последнему, и в результате применения принятого в энтропийном методе анализа циклов принципа равно ценности эксергетических потерь в элементах энергоустановок Следствием этого является основной недостаток рассматриваемых ПТУ, состоящий в сокращении полезной мощности турбогене ратора, часть которой используется для привода циркуляцион ного насоса, так как на вход насоса при невысоком давлении поступает суммарный расход рабочего тела обоих контуров ПТУ [c.28]

Повышение экономичности достигается путем включения в работу заглушенных отборов пара турбин, использованием отработавшего пара от паровых приводов собственных нужд в тепловой схеме станции, увеличением доли выработки электроэнергии на базе теплового потребления (совместно с выработкой тепловой энергии) с максимально возможной загрузкой отборов пара турбин, уменьшением отпуска тепла влешним потребителям непосредственно от паровых котлов, увеличением среднесуточной загрузки установленной мощности турбин, рациональным распределением электрической нагрузки между турбинами, поддержанием оборудования турбинных установок в испраином рабочем состоянии и повышением надежности его работы, уменьшением числа пусков и времени работы турбин на холостом ходу и путем повышения технической квалификации эксплуатационного персонала турбинного цеха. [c.182]

При неправильном распределении нагрузок между параллельно работающими турбинами общий расход пара может увеличиться даже при одинаковых турбинах с одинаковьши технико-эконоамичеокими характеристиками. Например, если из двух одинаковых турбин одна работает с номинальной нагрузкой, а другая нагружена на 407о, то общий удельный расход пара будет больше, чем если бы эти турбины работали с нагрузкой, близкой к экономической, т. е. на 70%, -или же чем при работе одной турбины с экономической нагрузкой 80%, а другой около 60% от номинальной. [c.185]

При таких чистоизодромных регуляторах, устойчивая оборотность турбины при разных нагрузках одна и та же, остаточная оборотность ( 14-4) равна нулю. Однако применение их удобно лишь при единственном, работающем на данную сеть агрегате, что теперь является редкостью. При работе же на сеть двух и более агрегатов, а тем более двух и более электростанций со многими агрегатами такое регулирование ведет к неустойчивому распределению нагрузки между агрегатами то один из них будет нагружаться больше, а другой меньше, то наоборот. Также и изменение нагрузки будет распределяться между агрегатами неопределенно ( 14-19). Это все недопустимо, почему регулирование должно быть еще неаколько осложиено по 14-10. [c.198]

Влияние регулирования сопловых аппаратов на распределение перепада давлений (и соответственно работы) между ступенями можно проанализировать, используя построение типа показанного на рис. 7.3. Так, например, раскрытие соплового аппарата первой ступени (см. штрихпунктирные линии) приводит к снижению Ять т. е. к уменьшению доли общего теплоперепада (работы), приходящейся на первую ступень. Раскрытие соплового аппарата второй или третьей ступени ведет к увеличению доли теплоперепада, приходящейся на впереди расположенные ступени. Такое регулирование может служить эффективным средством управления режимами работы каскадов компрессора и турбины в многовальных ГТД. [c.232]

Проверка работы установки при повышении нагрузки и определение основных параметров СПГГ при совместной работе с турбиной, включая режим номинальной мош,ности. После запуска и прогрева СПГГ и турбины постепенно повышают мощность установки и число оборотов ТЗА, устанавливая последние в соответствии с табл. 2. На каждом из установившихся режимов проверяется равномерность распределения нагрузки между отдельными СПГГ сопоставлением величин расхода топлива, хода поршней, степени сжатия, давления сгорания, числа циклов, давления и температуры продувочного воздуха. Измеряется дав- [c.151]

Если на ТЭЦ энергетические характеристики агрегатов отсутствуют, а турбины работают по отбору в общую магистраль, то рациональное распределение тепловых нагрузок между турбинами может быть определено на основании простого опыта. На общей магистрали, за местом присоединения отборов всех турбин следует установить термометр, замеряющий температуру смешанного потока пара. Очевидно, наиболее рациональное распределение расходов пара при неизменном суммарном отборе будет соответствовать тому случаю, когда температура смешанного потока будет иметь м инималь-ное значение. Это будет показывать, что средняя взвешенная величина использованного в части высокого давления всех турбин теплопадения достигла максимальной величины,, т. е. выработка электроэнергии на отборном паре максимальна. [c.92]

Основными причинами повреждения зубчатой передачи редуктора могут быть недостаточно точное изготовление зубьев и грубая обработка их, низкое качество и неоднородность металла зубьев неточность сборки иосле ремонта зацепления передачи (без учета нулевых меток) неточность центровки валов или нарушение ее во время работы редуктора, малые или большие боковые зазоры между зубьями, плохой контакт рабочей поверхности зубьев и неравномерное распределение нагрузки на зубья недостаточная, неправильная или загрязненная смазка ударное действие большой толчковой нагрузки большие зазоры по вкладышах опорных подшипников, большой осевой разбег в упорном подшипнике вала колеса значительная вибрация редуктора, неиоправности в соединительной муфте между вашом турбины и шестерней редуктора и др, [c.226]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...