Прилипание — скольжение

Имеются основания полагать, что между этими двумя зонами скольжения существует ещё одна зона — зона прилипания, где скольжение прокатываемого металла отсутствует. В этом случае силы трения при переходе с одной зоны скольжения при сухом трении к другой изменяются без скачка (табл. 2), как имеет место по теориям сухого трения и постоянных сил трепня (см. табл. 2, а и б). [c.878]

Аналогично, следуя общей схеме Эйнштейна [9], но подставляя вместо условия прилипания условие скольжения на поверхности сферы, можно определить влияние скольжения на границе раздела фаз на вязкость суспензии жестких частиц. Результат в этом случае имеет вид [c.534]

Граница L между зонами прилипания и скольжения 5] на контактной поверхности также заранее не известна и подлежит определению в процессе решения задачи, но на линии L напряжения и скорости непрерывны, т. е. [c.239]

Проинтегрируем это выражение по области, на границах которой величины и, и, W повсюду исчезают, как это имеет место для жидкости, заполняющей замкнутый сосуд согласно гипотезе прилипания тогда скольжения нет, члены во второй строке (после интегрирования по частям) исчезают, и мы получаем [c.726]

При 6//t>2+ol5 зпюра контактных напряжений состоит из трех участков, а при 2 b/ft<2+it> и с учетом выражения (6.46) — из двух (участки прилипания и скольжения). [c.244]

Фиг. 3. Профили плотности в цилиндрическом течении Куэтта при Кп = 0,406. 7,2- решения уравнений Навье - Стокса с граничными условиями прилипания и скольжения первого порядка

Условие (б) отражает непроницаемость поверхности сферы и отсутствие скольжения (прилипание) на границе раздела. В осесимметричном течении азимутальная составляющая скорости, очевидно, отсутствует, т.е. = 0. [c.192]

Если рассматривается течение разреженного газа, то Вместо условия прилипания (5.5.2) используют условие скольжения, которое имеет вид [c.210]

Теоретически можно допустить конечную скорость движения граничного слоя жидкости по отношению к твердой поверхности (расчеты течения с такими граничными условиями произведены в ряде работ), однако для большинства реальных систем, подобных исследованным нами, хорошо оправдывается экспериментально гипотеза полного прилипания жидкости и твердого тела (т. е. отсутствие скольжения граничного слоя жидкости по твердой поверхности) (например [4 ). Мы считаем поэтому, что вязкое тече- [c.92]

Здесь / — условный коэффициент трения скольжения между поверхностями валиков и цилиндров (/ = 0,2-г-0,3) Q — нормальное давление на площадку контакта, зависящее от веса великов и их относительного расположения q — давление прилипания Fr—площадь контакта между валиками и цилиндрами [c.15]

Вернемся к обсуждению возможного влияния сил молекулярного притяжения или сцепления на трение. Мы уже видели (стр. 134), что в тех случаях, когда за счет взаимного сдавливания поверхностей пластичных тел, например, свинца, обеспечено повышение площади действительного контакта, то, как следствие, одновременно возникают силы прилипания и отклонения от закона Амон-тона. Сопротивление скольжению в этих условиях сохраняется и тогда, когда нагрузка , прижимающая оба соприкасающихся тела, становится равной нулю. [c.140]

Антифрикционные свойства графита обусловлены наличием адсорбированной на его поверхности влаги, создающей при трении смазывающую пленку, и прилипанием его к твердым поверхностям. Графит заполняет неровности, если они имеются на трущихся поверхностях, и покрывает их сплошной пленкой, которая препятствует непосредственному соприкосновению поверхностей, а вследствие ее жирности скольжение происходит с исключительной легкостью. [c.376]

В зонах скольжения эпюра удельного давления ограничивается, как и по теории сухого трения, вогнутыми кривыми, а в зоне прилипания— выпуклой кривой, имеющей куполообразную вершину вблизи нейтрального сечения. Этот характер эпюры удельного давления подтверждается экспериментальными исследованиями распределения удельного давления по дуге захвата [4, 20]. [c.878]

При гидродинамическом скольжении скорость движения на стенке не равна нулю (условие прилипания жидкости становится несправедливым). [c.360]

Потенциальная энергия жидкости 27 Предохранительный клапан 10, И, 28 Привод гидравлический 9, Ш, 27, 28 Прилипание — скольжение 66, 67 Присадки 17, 67, 163 антипенные 176, 177 концентрации 175 моющие 178 назначение 164 несовместимость 170 противозадирные 67 противоизносные 67, 174 Производительность насосов 30, 31, 36, 37 Пропиленгликоль 296 Прочность смазочной пленки 65 Пуазейля формула 88 Пыль угольная 287 [c.358]

Формулы (78), (79) выведены в предположении, что форма тела остается цилиндрической на протяжении всего процесса осадки, т. е. не образуется бочка , а также отсутствует зона прилипания на контактной поверхности. Возникновение бочкообразности и прилипания приводит к уменьшению скорости скольжения. При прокатке скорость скольжения в любой точке дуги контакта составляет [c.36]

Вывод формул для определения скорости скольжения при прокатке сделан в предположении, что горизонтальные скорости частиц металла по высоте полосы распределяются равномерно и, следовательно, зона прилипания на контактной поверхности отсутствует. [c.37]

Пои осадке, прокатке и в некоторых других процессах обработки давлением на контактной поверхности могут существовать две области зона скольжения и зона прилипания. При этом термином зона прилипания пользуются не в смысле возникновения адгезионного схватывания поверхностей, а в чисто кинематическом смысле как признаком отсутствия проскальзывания. [c.42]

Допустим, при осадке тела А (рис. 30) зона прилипания занимает участок ЬЬ а зоны скольжения — участки аЬ и а Ь. Тогда можно утверждать, что на последних участках действуют силы трения скольжения, которые в первом приближении пропорциональны давлению согласно закону Амонтона. Что же касается участка ЬЬ, то здесь будут действовать статические (неполные) силы трения, величина которых определяется величиной сдвигающих напряжений на контакте, возникающих при деформации тела. В точке с на оси тела сдвигающие напряжения отсутствуют, поэтому и сила трения здесь равна нулю. По мере удаления от оси стремление к поверхностному сдвигу растет, соответственно возрастают силы трения. В точках Ь и Ь сдвигающие напряжения достигают критического значения, после чего возникает скольжение и силы трения на участках ад и а б начи-нают подчиняться уже законам кинетического трения. [c.42]

Из сказанного следует, что величина сил трения в зоне прилипания не зависит от тех физических факторов, которые учитывают при выборе коэффициента трения скольжения шероховатости поверхностей, наличия смазки, скорости скольжения и т. д. Ог этих факторов зависит только предельное [(рубежное) значение статических сил трения. [c.42]

Рде — давление на границе между зонами скольжения и прилипания /п — длина (диаметр) зоны прилипания Н — текущая высота осаживаемого тела, формула (119) может быть приведена к следующему виду [c.43]

Эпюры типа II являются наиболее распространенными. Они существуют, если на контактной поверхности имеются как зона скольжения 1, так и зона прилипания 3. Силы трения в зоне скольжения 1 изменяются приблизительно пропорцио- [c.69]

Если на контактной поверхности имеется зона прилипания, то величина / является средним условным коэффициентом трения. Она должна зависеть от протяженности зоны прилипания, а следовательно, и от геометрических параметров очага деформации. Средний условный коэффициент трения меньше среднего физического коэффициента трения, который наблюдался бы в том случае, если бы скольжение происходило на всей контактной поверхности. [c.74]

Зададимся кинематически возможным полем скоростей (или перемещений) и найдем полную мощность N [левая часть (XIV.10)1 (или соответствующую работу). Приравнивая ее мощности N поверхностных напряжений на заданных скоростях [формула (XIV. 11)] (или работе поверхностных напряжений на заданных перемещениях), найдем верхнюю оценку предельной нагрузки. Итак, поверхностные напряжения ка контактной поверхности в зоне прилипания и нормальные поверхностные напряжения pi в зоне скольжения 2 приближенно найдем, используя уравнение баланса мощностей = N, или [c.301]

Рис. 131. Кинематически возможные деформированные состояния при плоской осадке прямоугольной полосы толщиной IH. а —однородная деформация, полное скольжение по контактным поверхностям 6 — полное прилипание по контактным поверхностям 2ц в — промежуточный случай (заштрихованные площади равны)

Будем полагать, что контактная поверхность с деформирующим инструментом состоит из зоны скольжения 24 и зоны прилипания причем 2.J и = 2 и 2 = (S., + 52,) 1J (2 + -Ь б2р), откуда б2р = —62 . Кроме того, на линии L раздела [c.311]

Следует- отметить, что приведенные уравнения справедливы только для случая прилипания жидкости к стенке канала. Вместе с тем, для ряда видов неньютоновских жидкостей характерно явление скольжения жидкости у стенки (проскальзывания). В экструзионных процессах возможны три вида течения с прилипанием, со скольжением, с проскальзыванием (явление stri k — slip ). [c.90]

Анализ условий скольжений или прилипания удобно проедить по формуле (1-10-22). Действительно, если Цо1Р) ( v/dy) много меньше единицы, то всегда скорости прилегающего слоя жидкости и стенки совпадают, т. е. имеет место прилипание жидкости. [c.82]

Проблемы конвективного теплообмена при низких давлениях те же, что в обычной газодинамике и теплотехнике, осложненные, однако, дополнительными эффектами. Речь идет в конечном счете об определении количеств тепла, которыми обмениваются твердые поверхности различной формы с обтекающим эти поверхности потоком газа. Указанные количества тепла, отнесенные к единице площади и единице времени, будем называть удельными потоками тепла или.просто тепловыми потоками. После приведения к безразмерному виду i(Nu, St) тепловые потоки оказываются функциями многих безразмерных параметров, из которых в первую очередь надо назвать числа Рейнольдса Re, Маха М, энтальпийный фактор hw, коэффициент аккомодации а и коэффициент диффузного отражения о. Как известно, эффекты разреженности проявляются, начиная с некоторых значений числа Кнуд-сена Кп, представляющего собой отношение средней длины свободного пробега молекул к характерному линейному размеру. Эффекты разреженности прежде всего приводят к изменению условий на твердой поверхности обтекаемого тела вместо прилипания, т. е. непрерывного перехода температуры и скорости от значений в газе к значениям в теле, появляются скольжение газа и скачок температур у стенки. Что касается уравнений, описывающих процесс обтекания и теплообмена, то практически в настоящее время пользуются уравнениями Навье-Отокса. [c.36]

Смысл, который вкладывается в термин смазочная способность , становится понятным при знакомстве с явлением прилипание— скольжение (sti k — slip). Рассмотрим механизм, состоящий из упруго закрепленного ползуна, лежащего на медленно вращающемся диске. При малых удельных нагрузках на ползун и толстой пленке смазочного материала превалируют гидродинамические условия смазки в этом случае движение ползуна относительно диска будет непрерывным. Если трущиеся поверхности не смазаны или пленка жидкости между ними слишком тонка, коэффициент трения выше, чем при гидродинамической смазке. С другой стороны, коэффициент трения скольжения обычно меньше коэффициента трения покоя. При таких условиях движение ползуна может быть прерывистым, если упругость системы не изменяется. Сразу же после приведения в движение диска ползун, сохраняя неподвижность относительно диска, движется вместе с ним до тех пор, пока сила, требуемая для его перемещения по диску, не достигнет величины, определяемой коэффициентом трения покоя. Так как коэффициент трения скольжения меньше коэффициента трения покоя, то в этот момент ползун начинает двигаться в обратном по отношению к движению диска направлении. Когда ползун сместится до положения, в котором сила, действующая на него по направлению вращения диска, будет соответствовать коэффициенту [c.66]

При постановке граничных задач применяем наряду с традннионным условием прилипания жидкости условия скольжения [60, 70-72]. Явлсиие проскальзывания жидкости на стенке наблюдается при чечении неньюю-новских жидкостей типа (1.6), (1.7) - растворы и расплавы полимеров, а также при движении ньютоновской жидкости (например, вода, керосин) вдоль пористой границы. Граничные условия скольжения и температурного скачка применяем в достаточно общем виде, по своей структуре аналогичном тому, что получен в кинетической теории газов [73] [c.8]

Подведем итог. Исследование гидродинамической системы с двумя сильными разрывами показало, что вырожденный случай прилипания ( = 0) жидкости на внутренних стенках j-области не содержит интересных качественных явлений. Это означает, что проскальзывание жидкости на разрыве физически содержательно са.мо по себе, вне связи с конкретными реологическими свойствами. Для разных реологических моделей жидкости (ньютоновская, нелинейно-вязкая, вязкоупругая) эффект скольжения проявляет себя многофакторным образом. Представленные здесь примеры демонстрируют эволюционные свойства течений с турбулентной вязкостью на фоне эффекта скольжения. В формировании структуры потока ифают принципиальну ю роль два обстоятельства эффект скольжения жидкости вдоль линии сильного разрыва и характер распределения (монотонный либо немонотонный) полных гидродинамических напоров в направлении основного течения. [c.100]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...