Коэффициент физический

Постоянные коэффициенты при машинных переменных или машинные коэффициенты являются коэффициентами усиления решающих блоков в схеме моделирования. Эти коэффициенты рассчитываются, исходя из значений коэффициентов физических уравне- [c.16]

В общем случае математическая формулировка задачи теплообмена включает уравнение энергии, уравнение движения и уравнение неразрывности с заданными коэффициентами (физическими параметрами среды), необходимые для отыскания пяти неизвестных функций /, Щх, Шг, р, а также начальные и граничные условия для области с заданной геометрической конфигурацией и размерами. В качестве примера рассмотрим математи- [c.280]

С помощью формулы (2.5) выражаем через меру повреждений также и коэффициент физического состояния конструкционного элемента [см. (1.23)1, который приобретает смысл относительного остаточного ресурса [c.215]

Коэффициент физического износа того же конструкционного элемента за некоторый период работы составит [см. (2.8)] [c.220]

Коэффициент физического износа (см. 2.8) [c.220]

Коэффициент физического износа или степень снижения ре- [c.223]

Коэффициент физического износа (2.4) [c.229]

Коэффициент физического износа [c.231]

Коэффициент физического износа из-за начального повреж- [c.237]

Коэффициент физического износа после наработки N циклов [c.237]

Коэффициент физического износа машины в целом за счет начальной поврежденности [c.237]

Переводные коэффициенты физических единиц [c.520]

Переводные коэффициенты физических единиц в единицы системы СИ (.520). Приставки для образования кратных и дольных единиц (525). [c.546]

В ходе исследования термической усталости на образцах и при попытке распространения результатов на конструкционные элементы следует учитывать сумму коэффициентов физического подобия. [c.87]

Рассчитаем значения машинных коэффициентов, сравнивая коэффициенты физических и машинных уравнений . [c.101]

Коэффициент физических свойств Рг [c.175]

Объем /д вычисляется при целочисленном назначении, (Уд — при нецелочисленном и И/д - при проверке (3.31), в котором используются коэффициенты, физически выражающие объем наиболее выгодных для каждой УМ ВР. Эти величины получаются при решении задачи (3.27) — (3.29) для каждого X, т. е. для каждой УМ в отдельности. Алгоритм решения этой задачи известен, например по [36], и он состоит в данном случае в следующем на УМ, для которой рассчитывается необходимо [c.131]

Коэффициенты физических параметров вводятся только при УСП=7 КФ1, [c.213]

Изображение кинематической схемы механизма, соответствующее определенному положению начального звена, называется планом механизма. Планы строятся в заданном масштабе. При этом различают понятия масштаб и масштабный коэффициент . Масштабом физической величины называют длину отрезка в миллиметрах, изображающую единицу измерения этой величины. Масштабным коэффициентом физической величины называют отношение численного значения физической величины к длине отрезка в миллиметрах, изображающего эту величину. Масштаб и масштабный коэффициент являются взаимно обратными величинами. Масштабные коэффициенты обозначают буквой р. с индексом, указывающим, к какой величине они относятся. Например, масштабный коэффициент длин ( 1,) для плана механизма есть отношение какой-либо длины (1 5) в метрах к отрезку (АВ), изображающему эту длину на чертеже в миллиметрах [c.32]

Коэффициент теплоотдачи а зависит от физических свойств жидкости и характера ее движения. Различают естественное и вынужденное движение (конвекцию) жидкости. Вынужденное движение создается внешним источником (насосом, вентилятором, ветром). Естественная конвекция возникает за счет теплового расширения жидкости, нагретой около теплоотдающей поверхности (рис. 9.1) в самом процессе теплообмена. Она будет тем сильнее, чем больше разность температур A/ = f — и температурный коэффициент объемного расширения [c.78]

Повышение давления оказывает сильное влияние в первую очередь на такие физические характеристики газа, как плотность и коэффициент кинематической вязкости. Если воспользоваться уравнением (2.2), описывающим течение жидкости (газа) в зернистом слое, то можно сделать следующие предварительные выводы. В области ламинарного режима величина давления в аппарате не должна оказывать заметного влияния на скорость нача- та псевдоожижения слоя (коэффициент вязкости л в [c.41]

Однако наряду с физическими причинами снижения От в стесненных условиях следует учесть и методические причины. В силу того, что повышение концентрации способствует появлению плохо омываемых частиц либо элементов поверхности каждой частицы и создает превышение среднелогарифмического расчетного напора над истинным температурным напором, определяемые коэффициенты теплообмена становятся кажущимися, а их обобщение затруднительным. [c.171]

Различают масштаб и масштабный коэффициент. Масштабом физической величины называют длину отрезка в миллиметрах, изображающую единицу этой величины. Масштабным коэффициентом физической величины называют отношение числового значения физической величины в свойственных ей единицах к длине отрезка (в мм), изображающего эту величину. Масштаб и масштабный коэффициент являютея взаимно обратными величинами. Масштабные коэффициенты употребляются чаще, так как их применение аналогично использованию цены деления в приборах. В дальнейшем изложении указываются только масштабные коэффициенты, которые обозначаются буквой ц с индексом, указывающим к какой величине они отноеятся. Например, масштабный коэффициент длин, м/мм — м=1ав1АВ. [c.36]

Коэффициент физического износа некоторого конструкционного элемента Фс выражается согласно (1.21) через отношение фактического к нормативному сроку службы Износ связан с накоплением повреждений, в рассматриваемом случае — повреждений усталости. Если эти повреждения накапливаются по линейному закону, то указанное отношение тождественно повре-жденности того же конструкционного элемента П . Этот вывод естественно обобщается и на случай любого нелинейного закона [c.214]

Средний температурный коэффициент (любой физической величины) (0 ). Средний тем- пёратурный коэффициент физической велича- [c.11]

Теперь можно объяснить удивительное согласование результатов (при Ке = 100 отклонение менее 5%) рещения задачи о течении вязкой жидкости внутри замкнутой прямоугольной области с одной подвижной границей, полученных нри помощи этой второй схемы и при помощи схемы второго порядка точности, использованной Торрансом. Вдоль средней части стенок, где применимо приближение пограничного слоя, влияние члена со схемной искусственной вязкостью ае мало (см. обсуждение в разд. 3.1.8). Вблизи же углов скорости хмалы, поэтому здесь коэффициент физической вязкости а ае. А во вращающейся центральной части области течения вихрь меняется слабо, и поэтому рассматриваемая вторая схема имеет почти второй порядок точности в соответствии с уравненпем (3.2156). [c.114]

Несмотря на значительные расхождения между экспериментальными и расчетными данными (рис. 3.11), выражение для конвективной составляющей коэффициента теплообмена в ряде случаев [75, 76, 78, 88] довольно успешно описывает экспериментальные данные. Это позволило провести ряд специальных опытов, направленных на изучение механизма конвективного теплообмена в слоях крупных частиц. Исследования проводились на установке, подробно описанной в параграфе 3.4. Измерение коэффициентов теплообмена между поверхностью датчика-нагревателя и слоем дисперсного материала осуществлялось по методике, изложенной в 3.4.3. В данной серии опытов использовался датчик диаметром 13 мм, устанавливаемый вертикально вдоль оси колонны или горизонтально на расстоянии 62 мм от газораспределительной решетки. Слой образовывали модельные материалы — стеклянные шарики узкофракционного состава со средними диаметрами 0,45 мм (0,4—0,5), 1,25 мм (1,2— 1,3) и 3,1 мм (3,0—3,2). Их физические характеристики приведены в табл. 3.3. Коэффициенты теплообмена измерялись в псевдоожиженных слоях, затем в плотных, зажатых сверху жесткой металлической сеткой (опыты проводились в колонне из оргстекла, при этом движения частиц не наблюдалось). Эксперименты с плотн лми зажатыми слоями повторялись заметного разброса точек (вне пределов точности измерений) не наблюдалось. [c.88]

Обобщая экспериментальные исследования влияния размеров (диаметра) теплообменной поверхности на величину коэффициентов теплообмена, можно сделать вывод, что степень влияния определяется отношением D/d, а также физическими свойствами псевдоожижаемого материала и, очевидно, газа, т. е. с уменьшением диаметра частиц уменьшается и предельный диаметр труб, при котором сказывается влияние размеров последних, и наоборот. Влияние таких характеристик, как плотность материала, давление в аппарате, удовлетворительно корре-лируется уравнением в виде функции критерия Архимеда. [c.116]

Коэффициенты при неизвестных u/J называют единичными коэффициентами, причем коэффициенты, находящиеся на главной диагонали 3/,, называют главными, остальные - побочными. Физический смысл единичных ког (К[)ИЦИентов - обобщенные перемещения основной системы по направлению действия единичной обобщенной силы X/, вызванные единичной обобщенной силой XJ. Главные единичные коэффициенты могут быть только положительными, побоч-Hh R - как положительными, так и отрицательными> Свободные члены канонических уравнений /р - ото перемещения основной систе мы по направлению действия неизвестной X, от заданной нагруз ки, обозначаемой символом г. [c.68]

Так как мольный объем чистого компонента — функция только температуры и давления, то коэффициент распределения каждого компонента в идеальном растворе является функцией только температуры и давления и не зависит от состава. Его можно рассматривать как свойство чистого вещества, не зависящее от вида и качества других компонентов в растворе. Однако при вычислении К из сотношения /f//f возникают трудности из-за того, что для чистого компонента только одна фаза может существовать физически при данной температуре и давлении. Поэтому либо ff, либо ff должна представлять собой фугитивность гипотетического состояния в зависимости от того, является ли равновесное давление смеси большим или меньшим, чем давление пара чистого компонента при температуре равновесия. Уравнение состояния для чистого компонента снов,а можно использовать для экстраполяции рс Т-свойств в нестабильную область для того, чтобы облегчить вычисление ff при давлении меньшем, чем давление пара, и ff при давлении большем, чем давление пара. [c.278]

Соглааю (2-Г) R b действительно является комплексной гидродинамической характеристикой частицы, так как учитывает важнейшие физические параметры частицы и прилегающего к ней пограничного слоя. В общем случае коэффициент лобового сопротивления частиц f зависит не только от ReT = yoT< T/v, но и от форм-фактора /, концентрации частиц р и величины Djdt [c.46]

Здесь So, — турбулентные аналоги коэффициентов тем-пбратуропроводности и кинематической вязкости для дисперсного потока, учитывающие вклад турбулентности компонентов потока в общий перенос через буферный слой. В отличие от а и v молярные коэффициенты ед и 6 не являются физическими. параметрами и зависят от различных характеристик дисперсного потока (Re, р, d lD. ..). Молярные коэффициенты — трудно определимые величины для однородных и тем более дисперсных потоков. [c.187]

Для жидкостных дисперсных потоков Р р, видимо, значительно превышает 3% и близко к 20%. В любом случае все величины, входящие в расчетные зависимости (6-15) и (6-16), являются физическими характеристиками либо компонентов потока (с, Ст, р, рт, v. К, К. ..), либо всей дисперсной системы (р, Сп, об, Фь ф )> которые необходимо наперед знать или оценить. Очевидно, что полученные выражения, устанавливающие в относительной форме связь между интенсивностью теплообмена и гидродинамическим сопротивлением дисперсного потока, могут быть использованы либо для анализа влияния факторов на особенности теолопереноса, либо для прямого, несомненно приближенного, расчета теплообмена лишь при знании закономерностей для А и т/ - Сведения, позволяющие оценить симплекс коэффициентов гидродинамического сопротивления, приведены в гл. 4 и в 6-9. Они не являются достаточно обобщенными и зачастую носят частный характер. [c.190]

Закономерно полагать, что коэффициенты внутреннего и внешнего трения для движущегося слоя (/н, /вн) зависят не только от коэффициентов трения покоя, но также и от факторов движения и геометрических, режимных и физических характеристик потока. Следовательно, коэффициент трения движущегося слоя является безразмерной функцией ряда критериев — аргументов движущегося слоя. К сожалению, опытные данные о коэффициентах трения движущегося слоя практически отсутствуют. Это вызвано отнюдь не отсутствием интереса к этой важнейшей задаче, а сложностью эксперимента. В [Л. 106, 108] установлено, что при движении слоя коэффициент внешнего трения в 3—4 раза уменьшается. Зенз [Л. 138] предлагает пять различных методов оценки коэффициента внутреннего трения, в которых лишь имитируется движение слоя. [c.290]

Согласно (10-32) повышение температуры слоя приводит к необычному результату— снижению числа Нус-сельта, что в [Л. 32] объясняется более быстрым изменением с ростом ten коэффициента Хаф, чем коэффициента теплообмена Осл- Полученный результат можно объяснить методической погрешностью, связанной с выбором определяющей температуры и с оценкой критерия Нуссельта по эффективной теплопроводности неподвижного слоя, не учитывающей важную роль пристенного слоя. В этом смысле физически более верно испсиьзова-ние критерия Мпсл, оцененного по теплопроводности газа у стенки канала и по температуре пограничного слоя. Формула (10-32) так же может создать впечатление о наличии противоречия с общепризнанными представлениями о роли симплекса LID. Его увеличение до момента тепловой стабилизации может только снижать средний и более резко-локальный теплообмен. Поэтому [c.342]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...