Поверхности 2-го порядка коррозия

Одним из наиболее существенных факторов, ускоряющих коррозионно-эрозионный износ труб поверхностей нагрева, являются периодические разрушения оксидной пленки металла в циклах очистки. Поскольку периоды между циклами очистки поверхностей нагрева котла то имеют один и тот же порядок со временем релаксации коррозии, то очевидно, что большое влияние на износ труб в условиях их очистки должны оказывать первоначальная стадия коррозии. [c.191]

Экстраполяция анодной кривой показывает, что для стали электрошлакового переплава скорость коррозии уменьшается примерно на порядок, а коэффициент защиты составляет около 90%. Для стали обычной выплавки эта величина несколько больше (см. рис. 52), Что можно объяснить участием неметаллических включений в формировании адсорбционного слоя ингибитора на поверхности металла. Исследование позволяет сделать вывод о высокой эффективности как ингибитора коррозии стали добавки 2% гудронов к глинистому раствору. [c.154]

Способы обработки поверхности низколегированных сталей не оказали заметного влияния при длительной эксплуатации на их коррозионную стойкость, например, углеродистой стали [111,14 111,33 111,36]. При обработке поверхности электрополировкой скорость коррозии сталей, легированных 1,0—2,5% хрома, несколько снижается. Некоторое несоответствие между скоростями коррозии армко-железа с различной обработкой поверхности травленого в 20-процентной серной кислоте, полированного на наждаке, а также электрическим и химическим способами (в последнем случае скорость коррозионного процесса минимальна), следует отнести, очевидно, за счет различной величины истинной поверхности стали после указанных видов обработки [111,8]. Скорость, коррозии низколегированных сталей с зачищенной поверхностью-на порядок выще скорости коррозии сталей, не подвергавшихся зачистке [111,8]. С течением времени скорость коррозии в этом случае снижается и достигает обычных для данных условий (316° С), величин. [c.111]

Напряжения и Gg имеют порядок pR h (R — характерный радиус срединной поверхности) нормальное напряжение р. В силу условия h/R 1 имеем g а , следовательно, напряжением можно пренебрегать в отличие от и Од. Таким образом, напряженное состояние в оболочках вращения можно считать плоским. Для записи условия прочности необходимо вычислить по одному из критериев прочности (см. п. 9.2.6). Значение допускаемых напряжений, как правило, занижается из-за возможной коррозии и для придания оболочкам большей жесткости. В табл. 9,5 [14] приведены расчетные формулы для напряжений а, , Од и перемещений в тонкостенных оболочках. [c.417]

В работе [6] приведены результаты испытания цинка, кадмия и стали в различных промышленных, сельских и приморских районах на открытом воздухе и в атмосферных будках, имитирующих условия складского хранения. Они показали, что, во-первых, скорость атмосферной коррозии этих металлов зависит от продолжительности действия атмосферных осадков, температуры и влажности воздуха и, во-вторых, скорость коррозии цинка и кадмия примерно на порядок ниже скорости коррозии стали. Продолжительность действия атмосферных осадков в этих районах колебалась от 1500 до 3000 ч/год, среднегодовая температура — от 1 до 26 °С, среднегодовая относительная влажность — от 73 до 83%. Концентрация ЗОг 3 воздухе составляла от 0,01 до 0,2 мг/м , а аэрозолей морской воды (в расчете на С1 ), оседающих на поверхности ме- [c.127]

Монель К представляет собой упрочненный старением сплав меди и алюминия с высоким содержанием никеля. Подобно монелю рассматриваемый сплав обладает превосходным сопротивлением коррозии, но, кроме того, его преимуществом являются высокая прочность и твердость, имеющие тот же порядок, что и у термически обработанных сталей. Так как монель К немагнитен вплоть до —100° С, его применяют в качестве немагнитного материала. Он обладает хорошей прочностью при высокой температуре вплоть до 580° С, но когда необходимо регулирование ползучести нри максимальной температуре, рекомендуется применять инконель X. Для получения хорошей поверхности необходим отжиг в сухом водороде однако в любом случае образующуюся тонкую пленку окислов необходимо удалять перед сваркой или пайкой. Магнитная проницаемость при 20° С равна приблизительно 1,0015, а при —120° С примерно 1,1. Электрическое сопротивление при 20° С примерно равно 58- 10 ом-см. [c.233]

Если бы процесс коррозии в кислоте, не обладающей окислительными свойствами, контролировался только катодной реакцией (образованием водорода) и если бы катодная поляризационная кривая была бы одной и той же для всех поверхностей, то порядок, в котором расположились бы различные металлы по скоростям их коррозии, был бы таким же, что и порядок, в котором располагаются электродные потенциалы этих металлов. Это схематически изображено на фиг. 162. Металлы, обладающие в ряду нормальных потенциалов (стр. 228) более положительным потенциалом, чем водород, корродируют в этих кислотах лишь в течение небольшого отрезка времени, требующегося для того, чтобы в растворе образовалась определенная, очень небольшая концентрация ионов рассматриваемого металла. [c.764]

Если одна или обе соприкасающиеся поверхности или их частицы, образованные в процессе изнашивания, реагируют с внешней средой, происходит фреттинг-коррозия. Фреттинг-коррозия приводит к большим повреждениям металла, чем фреттинг. В атмосфере воздуха, например, разрушение обычно на порядок больше, чем в инертных атмосферах. При фреттинг-коррозии образуются окислы различного состава, в конечном итоге стабильные формы. Цвет гфодуктов истирания мол<ет быть различным — от красного до коричневого н даже до черного. Последний обычно наблюдают в экстремально сухих условиях. [c.89]

Скорость щелевой коррозии зависит от площади внешних катодных участков поверхности, а также от растворимости кислорода в воде. Роль этих факторов была наглядно продемонстрирована в работе Уптфолла [34], проведшего эксперименты как на больших глубинах, так и в поверхностных водах (рис. 35). Видно, что при любой фиксированной концентрации кислорода в морской воде наблюдался рост потерь массы в щели при увеличении площади внешней поверхности, служившей катодом. При наибольшем содержании кислорода в воде (6,77 мг/кг) потери массы были на порядок выше, чем в случае минимальной концентрации кислорода (0,60 кг/кг). На графиках зависимости максимальной глубины питтпнга от площади внешней поверхности наблюдается сильный разброс данных, что вполне естественно, так как не глубина коррозии, а только потери массы непосредственно связаны с величиной протекающего тока. Из этих результатов молено заключить, что методом борьбы с щелевой коррозией является уменьшение площади катода, например путем окраски внешних поверхностей. [c.66]

Сопоставление только что рассмотренных результатов и данных, полученных в долговременном коррозионном эксперименте, показывает, что образование сплошного покрытия в результате обрастания морскими организмами уменьшает коррозию стали в морской воде. Тот факт, что анаэробные условия развивались на всех металлических поверхностях, свидетельствует, что при любой форме обрастания металла на нем возникает эффективный диффузионный барьер, препятствующий доставке кислорода к поверхности и удалению с нее водорода. Поэтому разработка мероприятий, способствующих сплошному и сильному обрастанию стационарных морских конструкций, заслуживает внимания. Крисп и Мидоуз [72] показали, что усоногих можно привлечь к поверхности, обработав ее ракушечными экстрактами. В одном случае заселенность возросла на порядок. Подобные методы могут иайти приме- [c.448]

Перед хранением все оборудование котельной установки и ее ходовая часть должны быть приведены в надлежащий порядок. Наружные поверхности должны быть очищены от грязи, вымыты и просушены. Вода из котла, трубопроводов, цилиндра ручного насоса и других сосудов должна быть полностью слита, для чего открываются все вентили и краны. После слива воды внутреннее пространство котла и сосудов желательно просушить, чтобы исключить коррозию неокрашенных поверхностей. Вентили и краны надо сразу же плотно закрыть, как только будет закончена сушка котла и со судов. Неокрашенные наружные поверхности котла и вспомогатель ного оборудования котельной установки должны быть покрыты анти коррозионной смазкой (пушечной, техническим вазелином и т. п.) [c.307]

Длительное хранение передвижных паровых котлов на складах в технически исправном состоянии возможно лишь при условии надежной защиты их от коррозии. Известно, что незаконсервированные паровые котлы подвержены так называемой стояночной коррозии, особенно внутренние неокрашиваемые поверхности, омываемые водой. Эти поверхности всегда увлажнены, как бы тщательно не опорожняли котел от воды. Кроме того, осенью и ранней весной они могут увлажняться воздухом, проникающим во внутреннее пространство котла, если не были закрыты вентили и краны. При взаимодействии с кислородом воздуха увлажненная стальная поверхность легко корродирует. В литературе,отмечается, что солевые отложения на внутренних поверхностях котла не защищают их от коррозии, а наоборот, усиливают коррозию. Таким образом, консервация неокраши-ваемых поверхностей котла и вспомогательного оборудования с целью защиты от коррозии должна составлять непременное правило подготовки передвижных паровых котлов к длительному хранению. Порядок консервации котлов изложен ниже. [c.308]

Горячая коррозия, как особый вид деградации металлических материалов, приобрела важное значение за последние 50 лет [1]. Необходимым условием ее протекания является образование на поверхности материала осажденного слоя соли или шлака, что приводит к изменению характера взаимодействия данного сплава с окружающей средой. Горячая коррозия, т.е. коррозия, модифицированная присутствием на поверхности сплавов слоя осадка, происходит в котлах, мусоросжигающих печах, дизельных двигателях, глушителях двигателей внутреннего сгорания и газовых турбинах. Уровень коррозионного разъедания материалов, работающих в таких условиях, в значительной степени зависит от вида и чистоты используемого топлива, а также качества подаваемого в зону горения воздуха. Так, например, горячая коррозия гораздо чаще встречается в промышленных и морских газовых турбинах, чем в авиационных. Природа горячей коррозии такова, что вызываемое ею разъедание почти всегда приводит к гораздо более сильной деградации сплавов, чем "обычная" коррозия в такой же газовой среде, но без поверхностного модифицирующего слоя осадка. Даже в тех случаях, когда свойства сплава при осаждении на его поверхности соли изменяются незначительно и связанное с присутствием осадка усиление коррозионного разъедания в начальный период времени невелико, скорость разъедания материала в конце концов все равно со временем возрастает на порядок и более за счет модификации самого механизма деградации материала. Важной особенностью процесса горячей коррозии является то, что очень часто этот модифицирующий слой представляет собой жидкость. [c.49]

Любопытно, что подобный порядок в значении сопротивления коррозионной усталости не совпадает с порядком значений коррозионных потерь для таких же, но ненапряженных образцов. По-видимому, в случае макроконтакта последний при наличии дополнительного фактора — напряжения сравнительно за короткое время обусловливал возникновение на поверхности образца коррозионного изъязвления, являющегося концентратором напряжения. Дно изъязвления под влиянием сильного анодного тока, возникающего как от макроконтакта, так и от концентрации напряжения, быстро заострялось и превращалось в трещину коррозионной усталости. Излом этих образцов от усталости при коррозии наступал всегда раньше, чем у образцов без контакта, и чаще находился на линии раздела медного слоя со сталью. Это и понятно, так как именно на границе двух металлов с неодинаковыми значениями электродных потенциалов в электролитах возникал максимальный ток коррозии. Иная картина наблюдалась у образцов с микроконтактами. Рассредоточенные катодные участки обусловливали одновременное возникновение большого числа микрокоррозионных изъязвлений. Последние способствовали равномерному рассредоточиванию приложенных механических напряжений по образцу. Это снижало разрушающее действие напряжения, и поэтому время, за которое развивалась трещина коррозионной усталости, увеличивалось. Не исключено также, что подобное распределение микрокатодов на поверхности образцов в условиях хорошей аэрации, возникающей от вращения образцов, может также приводить к их пассивированию и, следовательно, к некоторому торможению процесса коррозионной усталости. [c.240]

Перспективна консервация барабанных котлов с помощью так называемых контактных ингибиторов коррозии [125]. Это пастообразные вещества, переходящие в жидкое состояние при температуре выше 30 °С. В настоящее время налажено промышленное производство трех таких ингибиторов М-1, МСДА, смесь-3. Хорошо растворим в воде и смешивается с ней при нагревании в любых соотношениях ингибитор М-1. Ингибиторы МСДА и смесь-3 образуют с водой стойкие нерасслаи-вающиеся эмульсии. Механизм защиты от коррозии контактными ингибиторами основан на образовании на поверхности металла молекулярной защитной пленки. Летучесть контактных ингибиторов незначительна. Поэтому их защитное действие обеспечивается не только при контакте металла с раствором, но и в течение длительного времени После его высыхания. При смывании пленки ингибитора водой защитный эффект снимается. Порядок консервации таков котел после останова расхолаживают до температуры не более 100 °С, дренируют, заполняют 0,2— 1,0%-ны1М раствором ингибитора и в течение 1—2 ч осуществляют циркуляцию раствора (последняя операция пообязательна). После этого раствор сливают в специаль- [c.194]

Основные полярно активные вещества, которые могут быть использованы в качестве антиистирательных присадок, имеют определенные недостатки естественные жиры (растительные и животные), как уже указывалось, легко окисляются и являются дефицитными жирные кислоты способны вызывать коррозию, хотя не очень сильную и в тем меньшей степени, чем выше порядок (число атомов С) кислоты кроме того, жирные кислоты, реагируя с металлической поверхностью, образуют мыла, т. е. новое химическое соединение, включающее атомы металла поверхности трения. Тем самым сводится на нет теоретическое преимущество полярно активных присадок — возможность обеспечить безызнос-ный режим граничного трения. [c.152]

Известно, что наклон поляризационных кривых (их крутизна) характеризует степень затруднения соответствующей (анодной или катодной) электрохимической реакции. Исследования показали, что анодное растворение стали происходит беспрепятственно, в то время как катодная реакция на поверхности стали затруднена, особенно при поляризации. На медной фольге крутизна катодной кривой в 20 раз больше, чем анодной, а на медном покрытии по сравнению с медной фольгой возрастает крутизна как анодной, так и катодной кривых, однако соотношение между ними остается без изменений. Это подтверждает сделанный ранее вывод об усилении пассивности медных и латунных покрытий в первой стадии испытаний. Анодные поляризационные кривые латунных покрытий до испытаний имеют крутизну на порядок ниже, чем медная фольга и медные покрытия на стали, но она несколько больше, чем крутизна цинковых покрытий (Згп = 2 (мВ-смУмА 5си-2п = 4 20 (мВ-см )/мА Зси = = ПО (мВ-см )/мА). По-видимому, в начальной стадии значительное влияние на ход кривой оказывает цинк, содержащийся в латуни. С течением времени крутизна анодных кривых возрастает, достигая значений, характерных для медных покрытий на стали (5 = 250 (мВ-см )/мА). Корреляции между крутизной анодных кривых и скоростью коррозионного разрушения не обнаружено. Вероятно, стадией, контролирующей процесс электрохимической коррозии, является катодная реакция. [c.198]

В бетонах плотной структуры с расходом цемента от 180 кг/ж и выше область распространения коррозии по поверхности и глубина поражений меньше, чем в бетонах поризованных и крупнопористых, а весовые потери ниже на целый порядок. [c.57]

Испытания на коррозионное растрескивание 70—30 латуней в растворах аммония различных объемов [23] особенно показательна с точки зрения влияния этого отношения иа получаемые результаты время до разрушения изменялось на порядок величины вследствие изменений объема раствора. Помимо этого изменение площади подвергаемой воздействию коррозии поверхности образцов может оказывать влияние на растрескивание за счет других факторов, которые обнаружили Фармери и Эванс [24] для сплава А -7М , погруженного в раствор содержащий хлориды. Установлено, что нагруженные образцы, соединенные с нена-груженными, при изменении соотношения площадей между ними показывали разное время до разрушения. Относительно короткое время было получено тогда, когда отношение площади ненагруженного образца к площади нагруженного было большим. [c.322]

Скорость коррозии металла, свободного от пленок. Если образец металла без пленки заставить вращаться с достаточной быстротой в воде, содержащей кислород, то начальная скорость коррозии должна соответствовать скорости данной химической реакции и не должна ограничиваться скоростью диффузии кислорода. Высокая техника эксперимента Брауна, Резели и Форреста 1 дала возможность произвести соответствующие испытания. Образцы цилиндрической формы из различных металлов освобождаются прежде всего от пленки при помощи соляной кислоты (или азотной кислоты в случае серебра), промываются свободной от кислорода водой до тех пор, пока промывные воды не дают нейтральной реакции. Образцы затем заставляют вращаться в чистой воде, содержащей кислород, и, спустя определенное время, производят определение убыли кислорода, измеряя таким образом коррозию свободного от пленки металла. Начальная скорость коррозии может, конечно, сильно отличаться от скорости коррозии в более поздний период, когда снова на поверхности появляются пленки окиси или гидроокиси. И, действительно, кривые время — коррозия, полученные Брауном, Ро-зели и Форрестом, показывают, что скорость коррозии падает со временем, повидимому, вследствие образования пленки. Кривые для различных металлов пересекаются между собой, так что порядок расположения металлов, устанавливающийся после нескольких часов опыта, отличается от порядка, составленного на основании результатов нескольких первых минут. [c.327]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...