Коэффициент рециркуляции воздуха

Подогрев воздуха до 60—65 С достигается применением паровых калориферов с отборным наром давлением от 1,2 до 3,4 бар можно также осуществлять частичную рециркуляцию горячего воздуха к всасывающему патрубку вентилятора. В этом случае коэффициент рециркуляции воздуха [c.151]

Если применена рециркуляция воздуха, то она должна быть учтена при определении температурного напора воздухоподогревателя и расчете средней скорости воздуха. Коэффициент рециркуляции воздуха, отнесенный к расходу горячего воздуха gV°, [c.454]

Коэффициент рециркуляции воздуха [c.137]

Здесь Oi, 2, Ог.р—соответствующие коэффициенты подачи воздуха и газов через каналы горелки первичной смеси, вторичного воздуха и газовой рециркуляции. [c.119]

Воздух после воздухоподогревателя (часть холодного воздуха подается для охлаждения обмуровки) разделяется на первичный и вторичный. Часть воздуха от основного вентилятора после воздухоподогревателя вентилятором первичного воздуха подается в воздушный короб под решетку и в нижнюю часть слоя. Доля первичного воздуха составляет от 40 до 60%. Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки при нагрузке котла 50-100% равен 1,2. При уменьшении нагрузки доля вторичного воздуха уменьшается, а доля первичного растет. При нагрузках ниже 50% коэффициент избытка воздуха растет, одновременно доля газов рециркуляции увеличивается до 20% от общего расхода газов. [c.243]

На котлах с циркуляционным кипящим слоем регулирование нагрузки осуществляется изменением подачи топлива и воздуха. Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки при нагрузке котла 50-100% остается постоянным. При уменьшении нагрузки процент вторичного воздуха уменьшается, а первичного растет. Чтобы обеспечить ожижение при паропроизводительности котла ниже 50% от номинальной, нижняя часть топки на многих котлах зауживается и предусматривается рециркуляция дымовых газов из нагнетательного патрубка дымососа в воздушный короб в количестве до 20% от общего расхода дымовых газов. Однако коэффициент избытка воздуха на выходе из топки при нагрузках ниже 50% все равно возрастает, вероятно, из-за необходимости охлаждения слоя до температуры 850°С дополнительным избытком воздуха. [c.318]

Горячий воздух после воздухоподогревателя или из его рассечки может подаваться на всас вентилятора или специальной воздуходувкой в его напорный короб. В обоих случаях необходимо, чтобы при изменениях рециркуляции поступление воздуха в топку оставалось постоянным. Очевидно, простейшим критерием этого условия будет сопротивление горелок или, если пренебречь разрежением в топке, давление перед горелками. Изменяя долю рециркуляции, нужно одновременно так воздействовать на органы регулирования вентиляторов, чтобы давление перед горелками оставалось неизменным. Величина коэффициента рециркуляции может быть определена из теплового баланса, который рекомендуется применять при подаче горячего воздуха на всас вентилятора. В вентиляторе потоки хорошо перемешиваются, что облегчает измерение представительной температуры смеси. [c.150]

Для сушилки с рециркуляцией при постоянных параметрах окружающего воздуха и постоянных начальных и конечных температурах сушильного агента существует предельное значение коэффициента рециркуляции, определяемое соотношением [c.181]

Результаты исследований системы рециркуляции газов на котле ПК-1 0-2 при сжигании мазута приведены в Л. 26]. Получена линейная зависимость изменения температуры перегрева от коэффициента рециркуляции (примерно 1,3°С/%), что совпадает и с другими данными. Установлено отсутствие влияния рециркуляции газов на химическую неполноту горения вплоть до избытков воздуха 1,03. [c.134]

Коэффициент полезного действия парового котла брутто зависит от ряда факторов тепловой нагрузки Qn.K, МВт температуры питательной воды ta.s, °С коэффициента избытка воздуха в режимном сечении за конвективным пароперегревателем а"пп температуры холодного воздуха tx.s, °С коэффициента рециркуляции дымовых газов / присосов воздуха в тракте режимное сечение — дымосос Да. [c.139]

Паропроизводительность Dne, т/ч Температура холодного воздуха tx.s, С Температура воздуха на входе в воздухоподогреватель < вж, °С Коэффициент рециркуляции дымовых газов г, % [c.139]

Здесь (Хг и — коэффициенты избытка воздуха в конце топки (см. табл. 1.21, 1.24, 1.27) и в местах отбора газов на рециркуляцию Дсц, и Да — присосы воздуха в топке и системе пылеприготовления (см. табл. 1.39) — коэффициент рециркуляции газов в низ топки или в горелки и — энтальпии горячего и присасываемого воздуха, кДж/кг (кДж/м ) — суммарная теплота газов ре- [c.73]

В процессе горения топлива концентрация частиц сажи jx и их распределение по размерам, определяемое функцией N (л ), претерпевают определенные изменения по высоте топочной камеры, связанные с выгоранием частиц сажи. Поэтому для расчетов теплообмена в различных зонах топки необходимо обладать данными об изменении величин fj, и jV (х) по высоте топочной камеры. При этом необходимо учитывать влияние таких важных режимных параметров топочного процесса, как коэффициент избытка воздуха а и степень рециркуляции дымовых газов в топочную камеру г. [c.115]

Основными факторами, влияющими на уровень концентрации сажи в пламени при сжигании органических топлив, являются физико-химические свойства топлива (химический состав, плотность, вязкость, температура кипения), условия перемешивания топлива с воздухом в корне факела, коэффициент избытка воздуха и степень рециркуляции топочных газов, температурное поле топки. Условия перемешивания топлива с воздухом в корне факела определяются конструкцией горелочного устройства, особенностями компоновки горелок, способом подвода топлива и воздуха. Все эти факторы особенно сильно влияют на концентрацию сажи на начальном участке факела. [c.131]

Опыты на этом котлоагрегате были проведены при нагрузке 300 МВт, коэффициенте избытка воздуха а = 1,02 и степени рециркуляции дымовых газов г = 0,12. На рис. 4-19 для этого котлоагрегата представлены данные о спектральном распределении [c.143]

Он универсальнее упрощенного метода и так же, как тот, позволяет определять влияние на лучистый теплообмен расхода топлива, коэффициента избытка воздуха, подогрева воздуха, характера выгорания топлива. С его помощью можно определить, каково влияние формы объема топочной камеры, расположения горелок, рециркуляции газов, расположения поверхностей нагрева, распределения оптической плотности среды в объеме, а следовательно, и карбюрации газов и т. д. [c.413]

Важным вопросом является снижение вредных выбросов из котельной установки в атмосферу, в частности снижение концентрации оксидов азота в уходящих газах, которая при сжигании газа доходит до 2 г/м . Для этого стремятся к снижению температуры топочных газов, особенно локальных ее значений, что достигается сжиганием топлива с коэффициентом расхода воздуха, близким к а = = 1, заменой вихревых горелок прямоточными и организацией двухступенчатого сжигания топлива (ступенчатый подвод воздуха). Понижение температуры в топке может быть достигнуто также путем снижения температуры подогрева воздуха, организацией рециркуляции топочных газов и др. Следует, однако, иметь в виду, что ухудшение перемешивания топлива с воздухом и снижение температуры подогрева воздуха могут привести к ухудшению технико-экономических показателей установки. [c.91]

Опыт эксплуатации показал, что попытки снизить интенсивность низкотемпературной сернокислотной коррозии путем применения существующих присадок, а также снижением коэффициента избытка воздуха оказались недостаточно эффективными. Наиболее эффективным способом борьбы с низкотемпературной сернокислотной и кислородной коррозией является повышение температуры стенки труб путем увеличения температуры воды на входе в водогрейный котел. При кратковременной работе на мазуте (в пределах ПОО ч в год) рекомендуется поддерживать температуру воды на входе в котел не менее 70 °С, а при сжигании только сернистых мазутов — около ПО °С. При сжигании природного газа или других топлив, не содержащих серы, температура воды на входе в котел должна быть выше точки росы, т. е. не менее 60 °С. Поддержание указанных температур на входе в котел достигается смешением выходящей из котла воды с обратной сетевой водой, т. е. рециркуляцией горячей воды. [c.91]

Основными методами у.меньшения количества оксидов азота, образующихся при сжигании различных топлив, являются рециркуляция продуктов сгорания в топочную камеру, двухстадийное сжигание топлива, применение специальных горелочных устройств, подача воды и пара в зону горения, снижение коэффициента избытка воздуха в топке и температуры подогрева воздуха, сжигание топлива в низкотемпературном кипящем слое. [c.129]

В формулах (15-13) и (15-14), кроме уже известных, приняты следующие обозначения / г.в и 1. ъ — энтальпия соответственно горячего и холодного воздуха, МДж/кг г — коэффициент рециркуляции газов [c.232]

Определение косвенно измеряемых величин из теплового баланса. Например, коэффициент рециркуляции горячего воздуха на всас вентилятора рассчитывается по формуле [c.37]

При наличии на пылеугольных и газомазутных котлах рециркуляции газов в опытах по определению оптимального положения факела выявляется ее влияние на температурный режим экранов и пароперегревателей, а также на процесс шлакования в пылеугольных топках. Опыты проводятся при проектном значении коэффициента рециркуляции и снижении его на 50 %. Если во втором опыте обеспечивается заданный уровень перегрева пара, надежный температурный режим названных поверхностей нагрева и процесс шлакования не лимитирует поддержание номинальной нагрузки, то третий опыт проводится при отключенной рециркуляции. Продолжительность каждого опыта не менее 4 ч при постоянных эксплуатационных избытках воздуха, номинальных параметрах свежего пара и расчетной температуре питательной воды. [c.107]

Снижению образования топливных окислов азота способствует уменьшение коэффициента избытка воздуха в зоне воспламенения топлива, двухступенчатое сжигание топлива, одиако такой путь опасен образованием в газах у топочных экранов сероводорода, вызывающего сульфидную коррозию экранов топки. Более перспективна разработка горелок, обеспечивающих воспламенение и частичное выгорание топлива с недостатком кислорода и активное подмешивание воздуха за зоной воспламенения (выход окислов азота снижается на 30%). Образование окислов азота из атмосферного азота можно уменьшить снижением температуры факела и концентрации кислорода в нем путем организации рециркуляции части газов в топку. [c.114]

Суммируя потоки, проходящие через элементарные площадки факела, можно получить расходы газов, сгоревшего и несгоревшего топлива в каждом сечении факела, а также их значения в зонах рециркуляции, что позволит свести материальные балансы расходов воздуха и топлива в каждом поперечном сечении факела. Это дает возможность также определить местные значения коэффициентов избытка воздуха, характеризующих перемешивание топлива с воздухом. В конечном итоге все это позволяет оценить степень совершенства горелки и ее компоновки с топкой и [c.120]

По характеру распределения температура газов ка выходе из топки в зависимости от различных режимных факторов (нагрузки, коэффициента избытка воздуха, степени рециркуляции охлажденных газов в топку, режима работы горелок и т. п.) можно судить об их влиянии на суммарный теплообмен в топочной камере и разработать мероприятия, обеспечивающие на выходе из топки температуру газов, безопасную по условиям шлакования поверхностей, расположенных в газоходах за топкой. [c.127]

Сохраняются расположение и количество вихревых горелок на фронтовом экране топки, но меняется их конструкция (как и в предыдущем варианте, устанавливаются малотоксичные горелки с подачей в них газов рециркуляции, но мощность горелок сохраняется). В горелки нижнего яруса подается воздух в количестве, обеспечивающем а, = 1,02—1,03. В горелки верхнего яруса подается топливо с недостатком воздуха (а =0,7—0,8). Недостающий воздух подается через комбинированные сопла острого дутья. Его количество выбирается таким, чтобы с учетом присо-сов в топочную камеру коэффициент избытка воздуха на выходе из топки соответствовал рекомендуемому (арг 1,1), Место установки сопел острого дутья и скорость их на выходе в топку уста- [c.157]

Если в целях предотвращения коррозии поверхностей нагрева воздухоподогревателя (см. гл. XXI) применяют подогрев холодного воздуха путем рециркуляции части горячего воздуха, то расход воздуха через воздухоподогреватель долл<ен быть увеличен в (1 + раз, где Хр ц — коэффициент рециркуляции, определяемый из выражения [c.311]

Необходимо отметить, что газовая рециркуляция в котлах, работающих под наддувом, не влияет на избыток воздуха, так как количество подаваемого воздуха на 1 кг топлива остается неизменным в котле же с уравновешенной тягой и газовой рециркуляцией присосы воздуха в топку искусственно возрастают в связи с тем, что часть их на участке газоходов, начиная (условно) от места контроля состава газов и кончая местом отбора газов на рециркуляцию, возвращается в топку. Это вызывает расхождение в количествах присосов воздуха, определенных по указанным выше методам, и фактических, что необходимо учитывать, особенно при определении оптимального положения факела в топке. Влияние роста присосов воздуха при работающей рециркуляции газов особенно заметно при малых нагрузках котла. Например, если присос воздуха на данном участке составит 10 %, то относительное увеличение коэффициентов избытка воздуха при коэффициенте рециркуляции 25 % достигнет 10-0,25 = 2,5 %. [c.58]

Содержание окислов азота в дымовых газах предполагается уменьшать путем конструктивных и режимных мероприятий в топочных устройствах для первых станций — рециркуляция дымовых газов, увеличение числа горелок, для последующих — низкотемпературное сжигание в кипящем или псевдосжин<енном слое с добавлением известковых присадок. При сжигании органических топлив в современных отечественных котлах в зависимости от их мощности содержание окислов азота в топочных газах в пересчете на двуокись азота (при коэффициенте избытка воздуха 1,4) составляет от 400 до 900 мг/нм на газомазутных котлах и от 700 до 1800 мг/нм — на котлах, потребляющих твердое топливо [141]. При проектировании первоначально было принято, что верхний предел содержания окислов азота в дымовых газах котлов будет снижен до 250 мг/нм . Более поздние исследования выявили техническую недостижимость такого значения не только для котла П-67, но и для специализированных пылеугольных топок. Это подтверждает необходимость реализации новых способов сжигания топлива на станциях второй очереди КАТЭКа. [c.269]

Чрезвычайно важен вопрос об изменении сопротивления топки при уменьшении нагрузки котла. В котлах без выносного теплообменника (типа Пирофлоу) при уменьшении расхода топлива концентрация частиц обычно падает, соответственно снижается и давление над решеткой. Наоборот, сопротивление изображенной на рис. 1.10 реконструированной топки фирмы Лурги выросло на 15% при уменьшении нагрузки до 50%. Поскольку содержание частиц в топке зависит не только от их расхода, но и от скорости газов, его можно регулировать изменяя коэффициент избытка воздуха или рециркуляцию уходящих газов в топку. [c.38]

Пример 4. Весьма часто нужно определять потоки по температурам или наоборот. Так, для определенпя коэффициента рециркуляции горячего воздуха на всас вентилятора используется уравнение теплового баланса [c.102]

На рис. 5-6 приведены данные по зависимости диапазона регулирования от нагрузки котла 2 и от расхода вторичного воздуха I. Первая вполне очев11дна с уменьшением нагрузки котла при полностью открытых регулирующих шиберах соответственно возрастает коэффициент рециркуляции газов. Вторую зависимость, по-видимому, можно объяснить воздействием нижнего сброса рециркулируемых газов на факел и изменением положения факела в за висимости от расхода вторичного воздуха через нижние воздушные шлицы. [c.145]

Отбор газов на рециркуляцию предусматривается после водяного экономайзера (вариант 4) или после регенеративного воздухоподогревателя (вариант 4-1). Сброс их предполагается в два места в нижнюю часть топки (ниже горелок) и в верхнюю ее часть либо в поворотную камеру перед конвективным первичным пароперегревателем. При номинальной нагрузке котла рециркуляция газов не лредусма тривается. Поэтому расчетные условия работы при этой нагрузке в вариантах 4 и 4-1 такие же, как в варианте 2. Чтобы определить коэффициенты рециркуляции газов при 70%-ной нагрузке, обеспечивающие поддержание номинальной температуры промежуточного перегрева, были выполнены тепловые расчеты. Коэффициенты рециркуляции в вариантах 4 и 4-1 получались соответственно 20 и 18% весовые же количества рециркулируемых газов в обоих случаях практически одинаковы вследствие значительных присосов воздуха в регеративном воздухоподогревателе. [c.278]

Подвод тепла зависит от количества сжигаемого топлива, от количества газов, поступающих з топки, и, наконец, от места протекания процесса горения, т. е., грубо говоря, от положения факела в топке. От воздействия на подачу топлива для регулирования пемлературы в большинстве случаев приходится отказываться, так как такой способ регулирования сопряжен с одновременным влиянием на мощность котельной установки в целом. Изменение коэффициента избытка воздуха с целью воздействия на газовый поток чаще всего также не удается использовать, так как при этом изменяется коэффициент полезного действия котла. Таким образом, практически речь может идти только о рециркуляции дымовых газов или изменении положения факела. [c.256]

Здесь Q = RTIE—безразмерная текущая температура Г —текущая температура, К = 8,321—универсальна газовая постоэнная, Дж/(моль-К) = с = с p/ q —соответственно текущая относительная концентрация горючих и кислорода в смеси Цд, цр, q и — начальная и текущая концентрация горючих и кислорода в смеси, кг/м а и а — коэффициент избытка воздуха в первичной горючей смеси и в рециркулируемых газах г — степень рециркуляции продуктов сгорания Q — безразмерный коэффициент теплоотдачи а = [c.336]

Экспериментальными исследованиями установлено, что действительная концентрация радикалов зависит главным образом от коэффициента избытка воздуха. Следовательно, можно считать, что при максимальной температуре 1500—1800° С и постоянном значении коэффициента избытка воздуха концентрация атомарного кислорода в. пламени практически остается одинаковой. Это позволяет определять относительную концентрацию окиси азота при различных температурах сбросных газов по значению постоянной скорости и величине условного времени реакции. Экспериментальная проверка теоретической зависимости выполнена на парогенераторе БКЗ-320-140 ГМ Эн-гельсской ТЭЦ-3 в опытах с рециркуляцией дымовых газов в воздушные короба перед горелками. Опыты проведены при сжигании в топке парогенератора природного газа. [c.84]

Опыты по исследованию спектрального распределения поверхностной плотности потока падающего излучения были проведены при номинальной нагрузке агрегата, коэффициенте избытка воздуха а = 1,02 и степени рециркуляции дымовых газов г = 12 На рис. 4-18 показаны характерные для различных зон топки зависимости <7пад (Я). Как уже отмечалось выше, относительное расположение зон характеризуется здесь безразмерным параметром X = (Н— — Hr), где Яг и — соответственно уровни расположения горелок и выходного окна топки. Для ядра факела, расположенного на уровне горелок, Я = Яг и X = 0. Для зоны на уровне выходного окна топки Я = Ят и X = . Приведенные данные показывают высокую степень селективности теплового излучения топки во всех зонах по ходу выгорания факела. [c.141]

При расчетах принималось нагрузка агрегата D = 300 т/ч коэффициент избытка воздуха а = 1,2 температура подогрева воздуха возд — 320 °С степень рециркуляции дымовых газов г = 0,04 отбор газов на сушку топлива Готб = 0,15. [c.220]

Выброс бенз(а)пирена и его концентрация в дымовых газах котлов рассчитываются по эмпирическим формулам, приведенным в методике [27], в соответствии с которой концентрация бенз(а)пире-на в дымовых газах зависит от вида сжигаемого топлива и возрастает при снижении коэффициента избытка воздуха в топке котла применении рециркуляции дымовых газов и ступенчатого сжигания снижении нагрузки котла увеличении теплонапря-жения топочного объема. Концентрация бенз(а)пи-рена в дымовых газах снижается при вводе влаги [c.580]

В конвективных печах с нисходящим потоком дымовых газов для повышения количества тепла, передаваемого трубам, приходится осуществлять рециркуляцию теплоносителя или сжигать топливо с большим коэффициентом избытка воздуха, что резко снижает их производственные характеристики. Поэтому в настоящее время подобные печи предполагают заменять радиантно-кон-вективными. [c.145]

Котлоагрегат КТК-ЮО [5] разработан на основе котлоагрегата КВ-ГМ-100 со следующими конструктивными особенностями при переводе в пароводогрейный режпм фронтовой и боковые экраны топки включаются как парообразующие контуры и выполняются с рециркуляцией количество выносных циклонов — три циклоны и емкости изготовлены из труб диаметром 630X15 мм. Параллельно основной конвективной шахте котлоагрегата предусматривается газоход с конвективным пучком парового контура (водяной экономайзер и пароперегреватель) для подогрева и испарения Ю— 57о циркулирующей воды, что дает возможность поддерживать максимальную производительность паровых контуров при изменении общей теплопроизводительности котлоагрегата. Для регулирования количества дымовых газов, проходящих через дополнительную конвективную шахту, предусмотрен байпас с шиберами. Котлоагрегат КТК-ЮО запроектирован для работы под наддувом с коэффициентом избытка воздуха От= 1,02-5-1,03. [c.168]

При рециркуляции газов через топку проходит большее количество газов, средняя температура нх в топке понижается, количество радиащюнного тепла уменьшается, а конвективного увеличивается, что приводит к увеличению тепловосприятия пароперегревателя и, следовательно, к повышению температуры пара. Рециркуляция газов оказывает на изменение температуры перегретого пара такое же действие, как увеличение коэффициента избытка воздуха в топке. Одиако экономичность применения рециркуляции газов выше, так как при этом количество уходящих из котла газов не увеличивается, а следовательно, потеря с уходящими газами также ие увеличивается. [c.398]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...