Барабаны котлов, расчет

Барабанные котлы 557, 562 Барабаны котлов, расчет на Л роЧ Ность 519 Барботажные реакторы 547 Барометрическая поправка на широту 58 Барьерные фильтры 537 Безразмерная темнература 280 Бензин 273 [c.719]

Следует отметить, что при расчете величины продувки по общему солесодержанию, что практически можно производить только для котлов среднего давления, необходимо вводить поправку на фосфатные соли, так-как они вводятся непосредственно в барабаны котлов, т. е. величину общего солесодержания котловой воды необходимо уменьшать на количество содержащихся в ней фосфатных солей. Без введения такой поправки расчетная величина продувки котлов всегда будет занижена. [c.101]

Расчет качества пара, выходящего из барабана котла в отсутствии ступенчатого испарения [c.141]

Строка 260. Запрос значения продувки из барабана котла и расчет расхода питательной воды первой ступени испарения. 142 [c.142]

Отдельные барабаны котла и днища, имеющие с замерным барабаном одинаковые диаметры и положение, при расчете объединяются. [c.187]

Пример расчета плотного шва с накладками. Сконструировать продольный шов барабана котла при р = 12 (фиг. 15). [c.669]

Рассмотрим поточную линию сборки и сварки большой половины котла. Большая половина котла состоит из цилиндрической обечайки диаметром 1313 мм с одним продольным двусторонним швом и штампованного днища с отверстием под топку. Обечайка свальцована из стального листа толщиной 11 мм, длина ее 1860 мм. Линия сборки и сварки большой половины барабана котла представляет собой ряд оборудованных рабочих мест, на которых в технологической последовательности выполняются все сборочно-сварочные и контрольные операции. В линии организовано восемь рабочих мест. Транспортировка узла вдоль линии, от одного рабочего места к другому производится перекатыванием по настилу. Расстояния между рабочими местами выбраны с расчетом укладки 1—2 обечаек. Рабочие места оборудованы стендами и сварочными установками, которые соединены между собой панелями настила. Высота настила от уровня пола 380 мм. Все стенды и сварочные установки оборудованы роликовыми стендами и механизмами для выталкивания узла на настил после-окончания операции. [c.121]

В то же время последовательное включе-пие циклонов по воде имеет ряд преимуществ продувочная точка получается только одна, что удобнее в эксплуатации и позволяет свести к минимуму продувку котла схема получается многоступенчатой, так как каждый последовательно включенный циклон со своей отдельной поверхностью нагрева и обособленными опускными и подъемными трубами представляет собой самостоятельную ступень испарения. Увеличение числа ступеней позволяет улучшить чистоту пара. Кроме того, гидродинамическая схема включения циклонов получается более организованной и устойчивой. Переброс в чистый отсек становится возможным только из одного циклона и легко предотвращается при правильном расчете линии, соединяющей этот циклон с барабаном. По этой линии проходит суммарный расход воды на все соленые отсеки, в связи с чем при использовании обычных котельных труб в этой линии легко можно получить значительные скорости воды, необходимость которых обосновывается ниже. Малое сопротивление линии, соединяющей барабаны котла с циклоном, применявшееся ОРГРЭС и ЦЭМ, не только не является положительным свойством схемы, но, наоборот, является ее недостатком. Дело в том, что в связи с большой высотой парового объема нагрузка сече- [c.102]

Расчет подкладок под сухопарник предусматривает сохранение нужной прочности самого барабана котла. [c.123]

В практике часто встречаются случаи, когда объектом расчета является сложное сочетание различных тел, например, бетонное перекрытие с замурованными железными балками, изолированные трубопроводы с открытыми фланцами, барабаны паровых котлов и др. Расчет теплопроводности таких сложных объектов обычно [c.26]

Следует отметить, что определение расхождения уровня воды при вводе пара после циклона в барабан котла за дырчатым пароприемным потолком (см. рис. 4.15,6) принципиально ничем не отличается от приведенной методики расчета для случая ввода пара в сборный коллектор пароперегревателя и может соответственно производиться по приведенным выше формулам. Однако потери давления Арб в этом случае уменьшаются на значения потерь давления на выходе пара из барабана и в паропроводе от барабана до смешивающего коллектора, которые в данном случае являются общими и не влияют на расхождение уровней. [c.70]

При проведении пуско-наладочных работ на котле совершенно естественно могут выявляться некоторые отклонения действительного положения уровня воды от расчетного. Эти отклонения происходят от неправильной оценки паропроизводительности контура, включенного на циклоны, неточной оценки гидравлических сопротивлений в трубопрово.дах от циклона, барабана, сепа-рационных устройств внутри барабана и т. п. Поэтому очень часто при пуске и наладке котлов возникает необходимость корректировать расхождение уровней путем установки дополнительных сопротивлении на различных участках соединительных паропроводов (между циклонами и сборным коллектором или между последним и барабаном). Дросселирование отдельных участков наиболее просто достигается путем установки шайб соответствующего диаметра. Для удобства смены шайб при подборе необходимого сечения целесообразна установка заранее по проекту на соответствующем трубопроводе двух фланцев с проставкой, взамен которой легко может быть установлена шайба необходимого сечения. Предварительно диаметр указанной шайбы определяется расчетом исходя из выявившейся величины расхождения уровня, которую следует скорректировать в дальнейшем размер шайбы уточняется экспериментально при наладке работы котла. Следует иметь в виду, что всякий пуск котла после проведения каких-либо ремонтных работ, связанных с изменениями тех или иных поверхностей нагрева экранов или переделками внутрибарабанных сепарационных устройств, соединительных трубопроводов к выносным циклонам, должен обязательно сопровождаться необходимым контролем за положением уровня воды в циклонах при различных нагрузках котла. [c.170]

Ухудшение качества пара при увеличении капельного уноса воды паром происходит при форсировке котла вследствие увеличения паросодержания смеси в подъемных трубах, скорости пароводяной смеси на выходе из этих труб, а также скорости пара в объеме барабана и в сепарационных устройствах. Ухудшение качества пара при форсировке котла можно предотвратить снижением солесодержания котловой воды. Нормы солесодержания, как правило, устанавливаются для номинальной нагрузки с некоторым запасом, так как расчет на максимальную нагрузку вызвал бы излишние потери. [c.148]

Размеры и размещение ла зов. Люки или лазы у барабанов котлов, выпускавшихся в различное время, а также в разных странах, неодинаковы по размерам. Поэтому перед началом конструирования сепа-рационных устройств требуется уточнить размеры лазов, что бы все детали сепарационных устройств могли свободно проходить через них. Размещение люков на барабанах также неодинаково. Большинство котлов имеет торцевые люки, в то время как некоторые (ШБ, БЭ) — на боковых стенках барабана. В соответствии с этим длину элементов сепарационных устройств надо выбирать с таким расчетом, чтобы они свободно вводились внутрь барабана. В ряде случаев лазы оказываются расположенными недалеко от стен котельной, что также следует учитывать. Имеются барабаны с одним и двумя лазами, что также оказывает влияние на проработку порядка монтажа внутрибарабанных устройств и организацию фронта работ в барабане. [c.107]

Расчетные давление и температура стенки барабана определяются в соответствии с тепловым расчетом котельных агрегатов (нормативный метод) и нормами расчета элементов паровых котлов на прочность, утвержденными Госгортехнадзором 26/111 1965 г. [c.221]

П. 1.2. При контрольных расчетах допустимое рабочее давление в барабанах и других цилиндрических элементах котла, имеющих заклепочные швы, принимается равным наименьшему из четырех значений, определенных для следующих случаев а) для барабана, ослабленного отверстиями для труб б) для барабана, ослабленного отверстиями для заклепок в) по сопротивлению заклепок срезу г) по сопротивлению заклепочного шва скольжению. [c.340]

Во втором случае после разлюковки барабана котла и спуска из него воды внутренние поверхности высушиваются продувкой трубной системы горячим воздухом. Не-дренируемые петли пароперегревателя заполняются через консервационную линию питательной водой с присадкой в нее раствора аммиака с таким расчетом, чтобы его содержание в конденсате находилось в пределах 200—300 мг кг. При необходимости длительного оставления котла в резерве после описанных операций в барабане котла на специальных противнях размещается безводный хлористый кальций или силикагель из расчета 2 кг на 1 объема котла. [c.232]

Для охладителей, расположенных в водяно.м пространстве барабана котла, а также для теплообменников двухконтурных котлов — согласно тепловому расчету. [c.307]

Обечайки и днища сварных барабанов котлов с номинальным давлением 1 МПа и выше изготавливают из котельной листовой стали марок 15К, 20К,, 15ГС и 09Г2С (но ГОСТ 5520—79) толщиной от 25 до 60 мм или из стали марки 22К толщиной от 25 до 115 мм по ТУ 24-3-449—74. Барабаны котлов с давлением до 10 МПа, рассчитанные до давления 11—15 МПа, изготовляют из углеродистой качественной котельной стали марки 22К. В котлах с давлением пара 14 МПа расчет проводят на давление 15,5 МПа. Барабаны этих котлов изготавливают из низколегированной стали марки 16ГПМ. [c.236]

Строки 270-300. Расчет концентраций примесей и солесодержания в паре, выходящем из барабана котла, при отсутстзии ступенчатого испарения. [c.143]

Для элементов котлов характерна работа под действием внутреннего давления рабочего тела в сложных температурных условиях (барабаны, коллектора, трубы поверхностей нагрева). При выполнении расчета этих элементов за расчетное давление, действующее со стороны рабочей среды на стенку, принимается давление р пара на выходе из котла, увеличенное на величг ну гидравлических потерь 2 Др и давления столба Ьщ рабочего тела при номинальной нагрузке тракта от выходного коллектора [c.223]

В практике часто встречаются случаи, когда объектом расчета является сложное сочетание различных тел, например бетонное перекрытие с замурованными железными балками, изолированные трубопроводы с открытыми фланцами, барабаны паровых котлов и др. Расчет теплопроводности таких сложных объектов обычно производят раздельно по элементам, мысленно разрезая их плоскостями параллельно и перпендикулярно направлению теплового потока. Однако вследствие различия термических сопротивлений отдельных элементов, а также вследствие различия их формы в местах соединения элементов распределение температур может иметь очень сложный характер, и направление теплового потока может оказаться неожиданным. Поэтому указанный способ расчета объектов имеет лишь приближенный характер. Более точно расчеты сложных объектов можно провести лишь в том случае, если известно распределение изотерм и линий тока, которое можно определить опытным путем при помощи методов гидро- или электроаналогии. В ряде случаев достаточно точный расчет можно получить путем последовательного интегрирования дифференциального уравнения теплопроводности (см, 2-2 и 7-1) для различных элементов сложной конструкции. Однако для таких расчетов необходимо привлекать современную вычислительную технику и машинный счет. Наиболее надежные данные по теплопроводности сложных объектов можно получить только путем непосредственного опыта, который проводится или на самом объекте или на его уменьшенной модели. [c.25]

Обечайки барабанов для газотрубных котлов с рабочим давлением свыше 0,07 до 2,4 МПа включительно в соответствии с техническими условиями 325258.000.000 ТУ на наружной и внутренней поверхности не должны иметь трещин, расслоений, раковин, плен, глубоких рисок и вмятин. Без исправления могут быть допущены отдельные мелкие риски и задиры без острых углов, вмятин, раковины и рябизна, если они не превышают величин предельных отклонений толщины листа по государственному стандарту. Исправление дефектов поверхности допускается расшлифовкой с местным утонением стенки в пределах, допустимых по расчету на прочность, но не более 10 % от толщины стенки барабана или заваркой дефектных мест с последующим контролем неразрушающими методами мест заварки. [c.261]

Расчетная температура стенки, по которой выбирают допускаемое напряжение, принимается для необогревае-мого барабана равной температуре насыщенного пара при расчетном давлении в барабане. Если же барабан (или камера) обогревается газами в конвективном газоходе или подвержен излучению факела, то температура его стенки принимается выше температуры насыщенного пара с учетом характера теплового воздействия. Возможные тепловые разверки по ширине газохода также принимаются во внимание при определении рабочей температуры степки камер [Л. 50]. Например, для необогре-ваемых камер экономайзеров прямоточных котлов и камер пароперегревателей котлов всех типов ст = ср + -hA Aifpaa, где Д ра,ч — расчетная температурная разверка по виткам, а л — коэффициент. Величина Д раз принимается по тепловому расчету котла [Л. 133] или по результатам тепловых испытаний аналогичной конструк-392 [c.392]

Кроме того, одной из основных причин нарушения нормальной эксплуатации испарительных контуров с выносными циклонами является значительное отклонение расхождения уровня воды в циклоне и барабане от намеченных расчетом. В связи с этим вопрос о контроле за соответствием действительного расхождения уровня воды проектному имеет огромное практическое значение, а поэтому пуск и наладка любого котла, снабженного экранным контуром с выносными циклонами, должны обязательно сопровождаться необходимой проверкой и контролем за понижением или повышением уровня воды в циклоне при различных нагрузках котла, в том числе и максимальной. Посадка уровня воды в циклоне относительно оси барабана при работе котла с различными нагрузками зависит, как известно, от выбора схемы, размера соединительных трубопроводов по пару и воде между циклоном, сборным коллектором, уравнительными емкостями или барабаном. Для каждого испарительного контура, включенного на выносной циклон, все коэффициенты запаса по застою и опрокидыванию обеспечиваются при определенном, принятом в проекте, положении уровня воды в циклоне. Значительное опускание уровня воды ниже расчетного может приводить к нарушению надежности работы и вызывать неустойчивость циркуляции в отдельных слабообогреваемых трубах этого контура, особенно при небольшой его высоте. Значительные отклонения в опускании уровня воды в циклоне от проектного могут приводить, как уже отмечалось выше, [c.85]

Широкое применение внутрибарабанных и выносных циклонов при модернизации различных типов паровых котлов позволило значительно увеличить паропроизводи-тельность установленных котлов низкого и среднего давления. При установке экранных контуров с циклонами необходимо соблюдение целого ряда технических требований и условий, обеспечивающих как надежность работы всех циркуляционных контуров, так и высокое качество работы сепарационных устройств барабана и выносных циклонов. Настоящая книга является одной из первых попыток дать систематическое изложение вопросов проектирования, расчета, а также опытных и эксплуатационных материалов, собранных автором в течение многолетней работы в тресте Центроэнергомонтаж при проектировании, изготовлении, пуске, наладке и эксплуатации модернизированных котлов с независимыми экранными контурами. Следует подчеркнуть, что в настоящей книге рассмотрены вопросы проектирования, расчета и работы циклонных сепараторов только для паровых котлов с естественной циркуляцией. Расчеты и конструкции центробежных сепараторов, применяемых в парогенераторах с принудительной циркуляцией или в прямоточных котлах, в настоящей книге не рассматриваются. При составлении книги использовались также материалы, приведенные в отчетах ЦКТИ, ОРГРЭС, Промэнер-го и других организаций, занимающихся проектированием, наладкой и испытанием котлов низкого, среднего и высокого давления. Кроме того, использовались материалы, опубликованные в печати и в технических журналах. Перечень использованной литературы приведен в конце книги. Автор выражает свою признательность Н. Б. Либерману и М. С. Розанову за ценные замечания и рекомендации, способствовавщие улучшению рукописи. [c.3]

Ды соленых отсеков в чистый по водопе )епускной трубе при повышении давления в соленых отсеках (например, при увеличении тепловой нагрузки поверхностей нагрева этих отсеков) г) перенос из соленых отсеков в чистый отсек котловой влаги вместе с паром соленых отсеков вследствие его плохой осушки. Значительное снижение переброса воды из соленого отсека в чистый достигается установкой в соленых отсеках внутрибарабанных циклонов и сливных корыт. Практика эксплуатации котлов выявила ограниченность применения внутрибарабанного ступенчатого испарения с тремя отсеками вследствие интенсивного возрастания перебросов котловой воды. Расчеты показывают, что переброс воды между отсеками в количестве 25—30% от лроизводительности данной ступени снижает солевую кратность между отсеками до величины 1,5—2,0, что почти полностью ликвидирует эффект ступенчатого испарения. Кроме указанных недостатков, осуществление внутрибарабанных схем с трехступенчатым испарением показало сложность их конструктивного оформления в торцах барабана, трудность монтажа и разборки при ревизиях и ненадежность в эксплуатации из-за расхождения уровней воды. Если обозначить через пц в процентах от паропроизводитель-ности котла переброс котловой воды из второй ступени испарения в чистый отсек, то по водоперепускной трубе из чистого отсека во вторую ступень испарения должен проходить следующий расход воды [c.19]

При растопках и остановах котлов должен осуществляться контроль за температурным режимов барабана. Скорость прогрева и охлаждения и перепад температур между верхней и шркней образующими барабана не должны превышать допустимых значений, рассчитанных для конкретных условий в соответствии с Методическими указаниями по расчету допустимых разностей температур и скоростей прогрева основных деталей котлов и паропроводов энергетических блоков". [c.230]

Во всех случаях в процессе сушки должны быт1з открыты все воздушники. По окончании сушки в барабаны устанавливают противни с влагопоглотителями прокаленным хлористым кальцием, нег з-шеной известью или селика1елем, расход котор1>1х принимается из расчета I—3 кг на 1 объема парового котла. После этого плотно закрывают все люки и запорную арматуру парового котла. При длительном останове парового котла возникает необходимость в замене влагопоглотителя свежим. Перед остановкой парового котла на консервацию сухим способом его необходимо очистить от отложений. [c.109]

Скорость входа воды в опускные трубы определяется из расчета циркуляции и принимается для номинальной нагрузки котла. Для уменьшения потребной величины в некоторых котлах входной участок опускных труб (у барабана) выполняют с увеличенным диаметром. Так, например, у котлов ТП-230-3 опускная система (фиг. 2-17) выполнена из труб 0 108X9, а верхние участки на высоту 1 от барабана—из труб0133х14. Скорость входа воды в опускные трубы из барабана здесь меньше скорости на остальном протяжении труб на 36 /о, а k в 1,85 раза меньше [c.45]

Однако эти котлы имеют много недостатков. Например, расход металла на их изготовление и занимаемая ими площадь очень велики. Так, на изготовление I поверхности нагрева расходуется около 250 кг металла, а на 1 площади пола приходится 1,8—2,5поверхности нагрева котла. Из-за большого диаметра барабана не может быть повышено давление. В настоящее время такие котлы изготовляются в СССР из расчета на давление 8 ати и импортируются на 12 ати. [c.65]

Иной подход необходим при расчете, главным образом, необо-греваемых элементов котлов и турбин, работающих в диапазоне температур 250—400° С (барабаны, гибы водоопускных труб и т. п.), т. е. с водой высоких параметров или с пароводяной смесью при температуре насыщения. Допускаемые напряжения указанных элементов определяют по пределу текучести, вследствие чего величина номинальных расчетных напряжений для низколегированных сталей находится в пределах 12—20 кгс/мм . В зонах концентрации напряжений локальные их значения составляют 25—50 кг /мм при этом, как правило, температурная нестационарность характеризуется невысокой амплитудой термоциклической деформации. [c.176]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...