Коэффициент нагрузки парогенератора

Коэффициент нагрузки парогенератора равен [c.19]

Для сжигания жидкого топлива в центре каждой горелки установлены механические форсунки двухступенчатого типа с соотношениями проходных сечений ступеней 5 и 95%. Исследования на моделях показали устойчивость работы горелки с хорошей полнотой сгорания топлива при коэффициентах избытка воздуха ог 1,03 до 2,8 и нагрузках парогенератора от 30 до 120%. [c.91]

Регулировочная характеристика, т. е. зависимость температуры перегретого пара от нагрузки парогенератора, различна для пароперегревателей различных систем. Характерной особенностью радиационного пароперегревателя является снижение температуры перегретого пара с повышением нагрузки (кривая 1 на рис. 12-8). В радиационном пароперегревателе тепловосприятие растет медленнее увеличения нагрузки, в связи с чем удельное тепловосприятие, т. е. тепловосприятие на единицу расхода пара, снижается. В конвективном пароперегревателе количество проходящих через него продуктов сгорания увеличивается почти пропорционально увеличению нагрузки. Но вследствие уменьшения прямой отдачи в топке и соответственно роста температуры продуктов сгорания на выходе из топки объем продуктов сгорания в конвективном пароперегревателе растет быстрее увеличения нагрузки. Это вызывает не пропорциональное, а более быстрое увеличение скорости продуктов сгорания и коэффициента теплопередачи, в результате чего температура перегретого [c.136]

Температура перегрева пара в конвективных пароперегревателях увеличивается при росте нагрузки парогенератора и коэффициента избытка воздуха в топке, при снижении температуры питательной воды и шлаковании топки. [c.251]

В результате теплохимических испытаний парогенераторов с многократной циркуляцией должны быть выявлены качество выдаваемого пара при различных нагрузках, уровнях воды в барабане и водных режимах эксплуатационные нормы качества котловой воды в чистом и солевом отсеках эффективность ступенчатого испарения, сепарации и промывки пара кратность концентраций примесей котловой воды по отсекам при ступенчатом испарении критическая нагрузка парогенератора, превышение которой вызывает броски котловой воды допустимый верхний уровень воды в барабане зависимость качества пара от режима работы парогенератора (сброс и подъем нагрузки), а также от порядка ввода коррекционных реагентов степень загрязнения пара за счет впрыска и пропусков охлаждаюш ей воды в пароохладителях степень отложения в пароперегревателе веществ, содержащихся в котловой воде значения коэффициентов выноса кремниевой кислоты паром из чистого н солевого отсеков. [c.175]

ПГУ с ВПГ). Схема установки и ее идеализированный цикл в диаграмме S—Т изображены на рис. 6.15. Компрессор подает воздух в топку высоконапорного парогенератора (ВПГ), где сгорание топлива происходит под повышенным давлением. Газовая турбина работает на продуктах сгорания, уходящих из ВПГ, и помимо компрессора отдает энергию полезной нагрузке. Пар, генерируемый в ВПГ, приводит в движение паровую турбину. Газ, образовавшийся в топке при малом значении коэффициента избытка воздуха, имеет высокую температуру 7з. [c.206]

Зная по эксплуатационным данным характер изменения во времени теплового возмущения (зажигание последующих горелок, увеличение тепловой нагрузки), определяем коэффициент п. Таким образом, формула (4-49) описывает практически все случаи нарастания теплового потока, встречающиеся при эксплуатации парогенераторов. [c.119]

Наиболее показателен последний коэффициент, поскольку он характеризует длительность работы парогенератора и его среднюю годовую нагрузку. [c.19]

На основе этих данных и знания расчетных или опытных значений тепловой нагрузки труб в районе вырезанных участков и среднего уменьшения концентрации железа в парогенераторе можно определить коэффициенты К ш (величины пропорциональные интенсивности роста). По величине этих коэффициентов можно судить об особенности работы топочных устройств (при сравнении энергоблоков с одинаковым водным режимом) или особенности водных режимов (при сравнении энергоблоков с одинаковыми топочными устройствами). [c.40]

В целом при переходе парогенератора на частичную нагрузку инерционность процессов в радиационном теплообменнике возрастает. В этом можно убедиться дополнительно, рассматривая первый коэффициент [равенство (7-20)] передаточной функции, аппроксимирующей точную функцию. Пусть радиационным теплообменником является пароперегреватель, тогда вследствие малости величиной Гд можно пренебречь. При этом На основании проведенного выше анализа легко установить, что [c.356]

Топливо Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки Удельная нагрузка топочного объема, кВт/м >, для парогенераторов производительностью (т/ч) [c.74]

Результаты испытания камер двухступенчатого сжигания показали их работоспособность и надежность в длительной эксплуатации под наддувом (давление в топке парогенератора составляло 2500 Па). При высокой нагрузке топки (1,2Х ХЮ МВт/м ) и коэффициенте избытка воздуха 1,05 потеря от химической неполноты горения отсутствовала. ЦКТИ (совместно с заводами) принял к установке камеры двухступенчатого горения для газомазутных парогенераторов новой серии производительностью от 16 до 75 т/ч. [c.127]

Расчет топочной камеры парогенератора или водогрейного котла выполняется с целью выявления экономичности и надежности ее работы. Экономичность работы топки характеризуется минимальными потерями теплоты от химической и механической неполноты горения при максимальных допустимых удельных нагрузках колосниковой решетки и топочного объема и минимальном коэффициенте избытка воздуха. [c.134]

Результаты испытания камер двухступенчатого сжигания показали их работоспособность и надежность при эксплуатации под наддувом (давление в топке парогенератора составляло 2500 Па). При высокой удельной нагрузке топочного объема (1,2-10 МВт/м- ) и коэффициенте избытка воздуха 1,05 потеря теплоты от химической неполноты горения отсутствовала. [c.61]

Одной из причин разрушения обмуровки служат частые пуски и остановы парогенератора, в местах прохода труб обмуровка разрушается также за счет различия коэффициентов линейного расширения металлических труб и материала обмуровки. Наиболее напряженно работает обмуровка в зоне зажигательного пояса. Несмотря на то, что трубы на этом участке защищены пластичной. хромитовой массой, последняя при эксплуатации выгорает и в таком случае тепловые нагрузки воспринимаются непосредственно металлом труб и поверхностью обмуровки, что приводит к износу ее в этой зоне. При жидком шлакоудалении под топки находится в тяжелых температурных условиях, особенно участки, по которым стекает в летку расплавленный шлак. [c.238]

Одномерная физическая модель парогенератора представляет собой сложную систему последовательно и параллельно соединенных элементов. В простейшем виде моделью парогенератора является однотрубный теплообменник, частично шунтируемый необогреваемы-ми линиями впрыска. Отдельные элементы отличаются конструктивным оформлением, величиной тепловой нагрузки и характером ее связи с температурой металла, состоянием. теплоносителя. Последнее наряду с теплофизическими свойствами теплоносителя определяет такие важные характеристики, как форму статической зависимости коэффициентов теплоотдачи, т рения и скольжения фаз. [c.103]

Наиболее подробные испытания топки в промышленных условиях проводились при сжигании мазута и природного газа под парогенератором производительностью 40 т/ч. В результате испытаний установлено, что при суммарной удельной нагрузке топочного объема 600 кВт/м (камера горения совместно с камерой охлаждения) сжигание мазута и газа осуществляется с низким коэффициентом избытка воздуха на выходе из топки 1,02—1,03 без потерь тепла от химической неполноты горения. Карборундовое покрытие камеры горения работает устойчиво и не требует ремонта в течение длительного времени (около 7000 ч). Сжигание с низкими избытками воздуха и высокотемпературной обработкой золы снижает коррозионные и загрязняющие свойства продуктов сгорания. [c.115]

Парогенератор поставляется заводом-изготовителем в собранном виде, допускающем его транспортировку на двухосном прицепе. Температура продуктов сгорания за котлом составляет 320 °С при коэффициенте избытка воздуха 1,3 и работе парогенератора с номинальной нагрузкой. [c.184]

Изменение температуры перегретого пара п с изменением нагрузки парогенератора П зависит не только от типа конвектин-ных поверхностей нагрева, но и от их компоновки и изменения параметров газа (рис. 55). Парогенератор ВПГ-450 с одновальнсй газовой турбиной при постоянной частоте вращения компрессора (расчетные кривые / и 2 соответственно для первичного и вторичного пара) и ВПГ-120 (опытная кривая 3) работают с большими коэффициентами избытка воздуха и большими скоростями газов в пароперегревателе при малых нагрузках. Температура пара мало изменяется в диапазоне нагрузок от 30 до 110%. При переводе компрессора на переменные обороты в период пуска (кри- [c.99]

Вторая составляющая мощности дозы связана с отложениями шлама. Величина отложений в определенной части контура зависит от формы конструкщ и и относительно невелика в трубках и высока на входе -в парогенератор. Эта составляющая достигает насыщения примерно за 19 000 эфф. ч, т. е. через 7000 эфф. ч после того, как достигнет насыщения удельная активность шлама. На АЭС, работающих в режиме базовой нагрузки, равновесные состояния могут достигаться раньше. Это видно на примере АЭС Ши ппингпорт, где в первый период работы коэффициент нагруз ки был 37%, а во второй период 70%- Следовательно, мощность дозы на оборудовании может вырасти в будущем по сравнению с существующей ие более чем в 2 раза. [c.320]

Парогенераторы, ГТУ которых работают с переменной частотой вращения, т. е. с переменным расходом газа и постоянным коэффициентом избытка воздуха (котлы Велокс паропроизво-дительностью 32 и 40 т/ч — кривые 4 и 5 соответственно — и ВПГ-50 с двухвальной ГТУ — кривая 6), имеют резко изменяющуюся температуру пара. При нагрузках 70—80% и выше необходимо регулировать температуру пара впрыском воды или перепуском газов. [c.100]

Принципиально более высокая ступень использования УВМ возможна только ирн наличии в вычислительном устройстве нелинейной математической модели динамики блока, которая отличается от линейной тем, что коэффициенты уравнений сохранения (3-18) — (3-22) становятся функциями времени. Аналитически решить нелинейную задачу для парогенератора в целом удается лишь при очень существенных упрошениях (см. 8-2). В принципе нелинейную модель блока можно получить из линейной при непрерывной перестройке коэффициентов линеаризованных уравнений в соответствии с ироходи-мыми стационарными состояниями. Справедливость этого предположения более вероятна при медленном изменении нагрузки описание динамики резкопеременных режимов (аварийные ситуации) требует привлечения более совершенного математического аппарата. Так, Т. Краус описал [Л. 43] метод решения нелинейных уравнений динамики для поверхности нагрева парогенератора с помощью двумерных передаточных функций и рядов Воль-терра. Подходы к созданию нелинейной модели динамики паротурбинного блока обсуждаются в (Л. 82]. Нелинейности в обоих исследованиях представлены в виде квадратичных членов разложения нелинейной функции в ряд Тейлора. Нелинейной заменой зависимой [Л. 35] и независимой [Л. 29] переменных исходную систему уравнений для отдельных конкретных случаев иногда удается привести к виду, разрешимому аналитически или численно. [c.358]

В целях предохранения труб экраяа в зоне кипения от высокой радиационной нагрузки точка закипания в них ртути находится выше труб фестона. В процессе создания новых конструкций ртутных парогенераторов необходимо стремиться к максимальному развитию эмульсионного пучка труб, чтобы поверхность нагрева его составляла 40—70% общей поверхности нагрева котла. В этом случае получается минимальное количество ртути, идущее на заполнение парогенератора. В целях создания большей надежности в работе парогенератора и большей эффективности теплообмена в нем следует переходить от работы с чистой ртути а магниевую амальгаму. Присадка Mg к ртути, помимо увеличения коэффициента теплоотдачи, поглощает проникший в систему кислород. Образующийся при этом шлам всплывает иа поверхность ртути и может быть легко удален из системы. При перерывах а работе нагревательной установки парогенератор необходимо заполнять азотом или каким-нибудь другим инертным газом, чтобы предохранить горячую ртуть от окисления. Пуск парогенератора производится при вакууме в нагревательной установке. [c.391]

Как уже отмечалось, у ГТЭЦ экономически оптимальный коэффициент атэц, как правило, больше энергетически оптимального, при котором достигается максимальная экономия топлива. Поэтому вопрос о целесообразности установки четвертой ТГТУ должен решаться с учетом конкретных условий данной ТЭЦ, использования ГТУ для покрытия пиков электрической нагрузки и др. При большой доле паровых нагрузок число турбин следует выбирать с учетом возможной паропроизводительности парогенераторов [52]. Физический смысл Z p по формуле (7-11) и по формуле (2-32) одинаков. Их численные зна- [c.125]

Наиболее подробные испытания топки в промышленных условиях производились при сжигании мазута и природного газа под парогенератором производительностью 40 т/ч. В результате испытаний установлено, что при суммарной удельной нагрузке топочного объема 600 кВт/м (камера горения совместно с камерой ехлаждения) сжигание мазута, и газа осуществляется с низким коэффициентом избытка воздуха на выходе из топки 1,02—1,03 без потерь от химической неполноты горе- [c.117]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...