Моделирование в балке

Второе препятствие заключается в необходимости расчета контактной нагрузки при моделировании манжеты балкой или оболочкой с учетом упруго-вязких свойств материала. Поскольку при трении манжет температура резины возрастает, необходимо [c.33]

Из рис. 6.41 видно, что все образцы балок имеют массивную корневую часть, необходимую для моделирования концевого условия типа жесткого защемления консольной балки и для закрепления в подвижном зажиме. Эти корневые части могут быть изготовлены в виде части балки, приварены или прикреплены к ней с помощью компаунда. Следует обратить внимание, что для подавляющего числа опытов получение необходимых результатов с требуемой точностью связано с качеством изготовления корневой части. [c.317]

При моделировании жесткого кольца его толщину в сечении двух центральных элементов балки будем задавать в 10 раз больше. [c.27]

Набор или список степеней свободы модели зависит от типа элементов, используемых при моделировании. Так, в узлах элементов работающих на изгиб и кручение (элементы балки и оболочки) определены все шесть компонентов смещений, а в узлах трехмерных элементов - только перемещения вдоль осей координат. Если в модели нет элементов, работающих на изгиб, то список степеней свободы не будет содержать углы поворота элементов в узлах. Это не означает, что их нет, просто углы поворота не оказывают влияние на величину полной Потенциальной энергии конструкции. [c.186]

Основные этапы возникновения и развития трещин, полученные на ЭВМ, представлены в правой части рис. 3.10. Возникновение трещин в определенном КЭ под данным углом отмечалось тонкой линией. Выкалывание бетона отмечалось затемнением всего КЭ. В левой части рис. 3.10 приведены основные этапы развития и появления трещин, полученные экспериментально. Сравнение результатов показывает, что качественная картина изменения напряженно-деформированного состояния железобетонной балки-стенки, полученная путем математического моделирования процесса нагружения на ЭВМ, в основном правомерна. [c.91]

Для анализа условий моделирования свободных колебаний изгибаемых стержней из композиционных материалов с учетом поперечной сдвиговой жесткости и инерции вращения воспользуемся дифференциальными уравнениями движения балки Тимошенко [80]. В предположении постоянства касательных напряжений по высоте и для прямоугольного поперечного сечения балки указанные уравнения имеют ви д [c.176]

Если поперечное сечение нормально к оси балки, то это означает, что деформация поперечного сдвига равна нулю (в действительности она может быть несколько отличной от нуля, но ее порядок существенно меньше порядка продольной деформации в крайних волокнах). Следовательно, при корректном моделировании стеики должна быть обеспечена возможность неограниченного уменьшения деформации поперечного сдвига с уменьшением высоты конечного элемента йли что то же са мое, с увеличением его длины при фиксированной высоте. [c.223]

В ряде работ Г. X. Листвинского [84—87] разработана методика моделирования, основанная на аналогии между задачами установившейся ползучести и неустановившейся ползучести ло теории старения и задачами деформационной теории пластичности. Таким образом, экспериментальное изучение напряженного состояния в условиях ползучести заменяется исследованием такового в условиях упруго-пластического деформирования. Последние являются кратковременным и проводятся при нормальных температурах. При помощи этой методики автор исследовал напряженное состояние консольной балки, толстостенного цилиндра, нагруженного внутренним давлением, стыка сферической и цилиндрической оболочек тройников системы паровпуска, используемых в турбинах большой мощности. Однако экспериментальной проверки разработанной методики путем испытания натурных объектов в условиях ползучести проведено не было. [c.224]

Математическое моделирование с целью создания высокоточного ТДС со сдвиговым УЭ описано в работе [41]. В качестве модели (прототипа) принята двухопорная балка с защемленными опорами (рис. 84, а). Тензорезисторы целесообразно размещать в тех местах, где изгибающий 116 [c.116]

Следующий пример относится к моделированию изгиба балки (рис. 6.6, а). Пассивная модель балки по второй системе аналогий показана на рис. 6.6, б пассивная модель, переведенная на операционные эле.менты, приведена на рис. 6.6, в. Основу этой модели составляют модели восьмиполюсников упругих стержней на операционных элементах, представленные на рис. 6.7. Соответствие величин для стержней механической системы пассивной модели и модели на операционных усилителях приведено в табл. 6.9. Подобно тому как восьмиполюсники пассивной модели сопрягались с помощью соответствующих четырехполюсников (см. рис. 6.4) в модели на операционных усилителях использовались аналоги этих четырехполюсников в соответствии с табл. 6.8. [c.295]

Рис. 6.6. Моделирование изгиба балки (а) на пассивных восьмиполюсниках (б) и на операционных усилителях (в)

Дальнейшее упрощение решения связано с моделированием задачи об НДС за пределами упругости тонкостенной оболочки с помощью эквивалентной полугофру (рис. 3.21, а) консольной балки криволинейного очертания, нагруженной сосредоточенной силой на свободном конце [ 3 ]. Результаты решения упругопластической задачи в форме [c.158]

В качестве примера статического моделирования геометрически нелинейной упругой системы рассмотрим тонкостенную балку, изображенную на рис. 5.6 197]. Здесь натурный образец из материала В95Т нагружался по схеме растянуто-изогнутого стержня. Геометрически подобные модели балок из целлулоида марки Т1 были изготовлены в масштабах и путем склейки. Таким образом, в этом примере масштаб толщин тонкостенной конструкции fto и масштаб длин принимались одинаковыми. Согласно уравнению (5.40) равенство ко — 1 обеспечивает подобие модели и натуры по относительным деформациям при е = idem. [c.104]

Получаемые таким образом конечные элементы являются несовместными. Оии могут быть использованы при решении плоской задачи теории упругости наравне с описанными ранее элементами, а также при моделировании различных балок с непараллельными поясами и тонкими стенками. При этом имеется в виду, что ось х (или ось у) орнен--тнрована вдоль оси балки. Если же балка произвольно ориентирована относительно осей х, у, то сначала следует ввести соответствующую местную систему координат х, у, для которой применимы исходные формулы [c.168]

Для расчетов процессов импульсной штамповки листовых заготовок в закрытые матрицы рассмотрим простую модель контактного взаимодействия деформируемой пластины с жесткой преградой. Описанная в 3.2 конечно-разностная модель динамики балки или цилиндрического изгиба пластин представляет собой дискретную систему связанных материальных точек (узлов). Если полагать, что время контактного взаимодействия каждой отдельной узловой массы Шг меньше, чем расчетный интервал шага по времени At для явной схемы расчета, то моделирование контактного взаимодействия можно представить как мгновенное изменение скорости узловой массы в интервале At. При этом ее можно считать свободной и корректировать нормальную составляющую скорости к преграде по направлению и величине в соответствии с заданным коэффициентом восстановления. Это соответствует использованию теории стереомеханического удара [48] для системы материальных точек, реакция внутренних связей между которыми возникает ва время, большее, чем время формирования ударного импульса в отдельной узловой точке-массе. Данное предположение приближенно выполняется для достаточно тонких пластин и их дискретного представления, когда длина звеньев As суш,ественно больше удвоенной толщины. Тогда время единичного контактного взаимодействия оценивается двойным пробегом волны сжатия и растяжения по толщине пластины, а время формирования внутренних сил при взаимодействии соседних узловых точек в процессе деформирования определяется временем пробега упругой волны по длине звена As. [c.66]

Процесс решения обыкновенных дифференциальных уравнений с краевыми условиями можно полностью автоматизировать на ЦВМ. При рассмотрении задачи моделирования на АВМ дифференциальных уравнений с краевыми условиями уже отмечалось, что основная трудность подготовки задачи к решению заключается в определении неизвестных начальных условий через известные краевые условия. Эта процедура может быть алгоритмизирована и реализована в виде программы для ЦВМ. Запишем уравнение упругой линии балки (42) в канонической форме [c.133]

По данным исследований прочность балок ведущих мостов в основном зависит от колебаний в вертикальной плоскости системы мост — кузов. Выбор расчетной схемы балки ведущего моста зависит от распределения масс по длине моста. Рекомендуется балку ведущего моста рассматривать состоящей из трех масс, соединенных между собой невесомыми упругими брусьями, работающими на изгиб. Массу левого колеса со ступицей и относящуюся к нему часть балки моста, массу картера главной передачи с прилегающими к нему участками балки и массу правого колеса со ступицей и частью моста, отнесенног к этому колесу, заменяют тремя сосредоточенными массами. Первая и третья массы через шины взаимодействуют с грунтом, а масса, заменяющая подрессоренные части автомобиля, вес которых приходится на ведущий мост, действует на балку через рессоры и амортизаторы. Расчет изгибных колебаний балки ведущего моста автомобиля можно производить путем электрического моделирования. [c.95]

В связи с тем, что манжета является осесимметричным телом сложной формы, которая к тому же может изменяться в процессе работы, принято выбирать для расчета упрощенную модель манжеты в форме тела, ограниченного в сечении отрезками прямых линий. Существует два направления моделирования манжеты. Первое направление рассматривает элементарный участок манжеты, образованный бесконечно близкими осевыми сечениями, как статически неопределимую балку с заделкой на одном конце и подвижной опорой на другом. Принимают во внимание, что манжеты обычно изготовляют из высокоэластичного материала и собствен- ная жесткость конструкции мала, так что давление через эласти4- ный элемент передается на вал. Находят значения опорных]реак- > ций между манжетой и валом и полученные значения распро- -страняют на весь периметр контактной зоны, т, е. по-существу, [c.7]

В работе А. L. Floren e [1.161] (1965) для исследования колебаний полубесконечной балки, по которой движется поперечная сосредоточенная сила с постоянной скоростью, применяются уравнения типа Тимошенко. На конце удовлетворяются либо условие шарнирного опирания, либо — равенство нулю угла поворота и поперечной силы. Решения построены методом преобразования Лапласа. Приведены кривые распределения поперечных скоростей при различных скоростях движения нагрузки, звуковой V"= o= ( /р)и сверхзвуковой У>Съ, и выполнено сравнение результатов уточненной и классической теорий. Результаты обеих теорий в среднем мало отличаются и тем меньше, чем больше скорость движения нагрузки. Замечено, что удовлетворительного моделирования задачи (В условиях опыта можно достичь, размещая на балке шнуровой заряд, характеризуемый определенной скоростью распространения детонационной волны. [c.70]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...