Блок нелинейных сопротивлений

Граничные условия взяты такие же, как в работе [82]. В местах контакта ободов диафрагм 10-й и 11-й ступеней с обоймой заданы приведенные значения коэффициентов теплоотдачи, учитывающие контактную проводимость и термическое сопротивление ободов. Контактный теплообмен между обоймой и корпусом моделировался непосредственно с помощью блока нелинейных сопротивлений, апробированного при исследовании турбины СВК-200 (см. предыдущий параграф). [c.164]

Рис. 71. Блок нелинейных сопротивлений для решения обратной задачи теплопроводности.

Электрическая модель выполнена в виде пульта (рис. 11-17), на переднюю панель которого выведены 20 узловых точек и все ручки сопротивлений и переключателей настройки и регулировки блоков интегрирующего контура нелинейной части модели. На передней панели также размещена система сигнализации, предназначенная для контроля за режимом работы модели. Модель работает в комплекте с линейными блоками, а также блоками граничных сопротивлений, катодных повторителей, питания электромодели. Регистрация про-394 [c.394]

В работе [1551 для моделирования левой части уравнения (VI.37) применялись лампы накаливания, моделировавшие нелинейный член, и бареттеры, которые служили для задания в граничную точку пассивной модели тока, пропорционального постоянному члену левой части этого уравнения. Использованием такой элементной базы хотелось подчеркнуть, что даже с помощью простейших нелинейных сопротивлений можно с успехом решать поставленную задачу. Естественно, применение более совершенных элементов расширило возможности метода, позволило создать универсальные блоки для задания нелинейных граничных условий. Ниже остановимся на устройствах, включающих в свои схемы электронные лампы и различные полупроводниковые элементы. В этом параграфе приведена схема блока граничных условий [163], построенного на базе радиолампы, начальные участки анодных характеристик которой представляют собой семейство кривых параболического типа. То обстоятельство, что переход от одной кривой к другой осуществляет- [c.103]

Применение в качестве нелинейных сопротивлений многоэлектродных электронных ламп, транзисторов и универсальных нелинейных элементов позволяет распространить метод нелинейных сопротивлений на нелинейные задачи нестационарной теплопроводности. При этом задача может быть решена на существующих аналоговых машинах (7 С-сетках) с использованием нелинейных сопротивлений и блоков, имеющихся в этих машинах. [c.127]

Рис. 66. Блок граничных условий IV рода (метод нелинейных сопротивлений).

Как указывалось в гл. XI, при изучении температурного поля внутреннего цилиндра СВК-200 необходимо было провести специальные исследования контактного теплообмена между ободами диафрагм и корпусом и учесть зависимость коэффициента теплопроводности от температуры. Изучение этого вопроса проведено на моделях из электропроводной бумаги с применением блока, построенного по принципу метода нелинейных сопротивлений (рис. 66). [c.161]

В отличие от метода подбора предлагаемые ниже устройства определяют граничные условия теплообмена в один прием. Они включают пассивную модель, на которой воспроизводится основное температурное поле, а также блоки, в основе которых лежит метод нелинейных сопротивлений или метод комбинированных схем. Эти блоки по известным из эксперимента температурам тела осуществляют управление элементами, моделирующими граничные условия. [c.168]

Блок выпрямителя собран по однополупериодной схеме на двух высокочастотных (типа ВКЧ-50) кремниевых диодах 1В, 2В и преобразует переменное напряжение в униполярные импульсы. При холостом ходе вся нагрузка падает на анодах ламп, которые из-за этого могут выйти из строя. Для их защиты параллельно вторичной обмотке выходного трансформатора включается нелинейное сопротивление — электрические лампы накаливания Л. [c.141]

Далее рассматриваются приемы, позволяющие решать задачу теплопроводности с учетом теплового излучения. При этом конвективный теплообмен может моделироваться обычным образом, когда внешнее термическое сопротивление моделируется с помощью омических сопротивлений (в случае линейной задачи) или, когда тепловой поток задается током с помощью специальных блоков граничных условий [158, 170, 193] (нелинейная задача). [c.147]

Машинные переменные X,. о, Х , у, yi представляются величинами напряжений постоянного тока в диапазоне 100 8. Состав 6 блоков следящих систем БСС-3 для операций перемножения, 6 блоков БСС-3 для образования нелинейных функций, 24 панели переменных сопротивлений. Максимальная погрешность при перемножении по любому каналу <0,15% [c.798]

Регулятор сильного действия содержит по каналу регулирования напряжения блок компаундирования БК для компенсации реактивного сопротивления повышающего трансформатора с коэффициентом статизма 2—3%, потенциал — регулятор /7Р для дистанционного изменения уставки регулятора с диапазоном изменения 15%, выпрямительный трехфазный мост В1, фильтр Ф, нелинейный мост ИМ для измерения отклонения напряжения А С/, дифференцирующий элемент для формирования сигнала, пропорционального первой производной и напряжения статора генератора, выпрямитель В2 и диод подпора Д, обеспечивающие на- [c.49]

Температурное поле с учетом зависимости X (Т), полученное на моделях с использованием блока нелинейных сопротивлений (а) и температурное поле при Х = onst = 37,7 Вт/(м-град), когда термическое сопротивление в месте контакта моделировалось обычным омическим сопротивлением (б), приведены на рис. 68. Сравнение поля (рис. 68, б) с полями обода и корпуса, полученными при аналогичных граничных условиях (гл. XIV), дают некоторое (хотя и незначительное) различие, которое объясняется, по-вндимому, двумя причинами. Во-первых, в опытах (гл. XIV) из-за отсутствия достоверных данных по теплофизическим характеристикам стали 15Х1М1Ф, л был взят равным 33,2 Вт/(м- град), т. е. отличался от принятого в данном опыте на 12%. [c.163]

БУмн — блок умножения СлС — ВС — вакуумный стол См — ГВС — гибридная вычислительная СТ — система СУ — ГПН — генератор пилообразного ТЕД — напряжения У — ГТУ — газотурбинная установка УПТ — ДУ—дифференцирующее устрой- УС — ство УСМ — И — интегратор ИЗ — измерительный зонд ФД — Инв — инвертор ФП — ИУ — измерительное устройство К — коммутатор ФФ — КБ — координатный блок Кв — квадратор ЦВД — КнП — кнопка пуска ЦНД — КП — коммутационное поле ЦСВД — М — двигатель сервопривода (мотор) ЦСД — Мд — модулятор ЧВД — Мод — модель ШИ — НС — нелинейное сопротивление ЭБН — НЭ — нелинейный элемент ПДН — потенциометрический дели- ЭГДА — тель напряжения ПМ — пассивная модель ЭИНП — РК — релейный коммутатор [c.8]

Устройство для задания такого рода граничных условий (рис. 44), в основе которого лежит метод нелинейных сопротивлений, содержит НЭ на транзисторах и управляемый СТ, а также систему управления устройствами НЭ и СТ. Система управления включает генератор пилообразного напряжения Г ПН, блок умножения БУмн и функциональные формирователи ФФ, в качестве которых могут быть использованы блоки нелинейностей аналоговой машины МН-10. [c.135]

На рис. 47, а—в показана принципиальная схема включения элементов АВМ, воспроизводящая указанные зависимости. Сопротивления I—III вводят соответствующие члены уравнений, как показано, усилитель 1 их суммирует, В блок деления и умножения БДУ-3 вводится полученное от блока нелинейностей БН (р), которое осуществлено методом кусочно-линейной аппрок- [c.96]

Конструкция. Разрядник состоит из блока рабочих нелинейных сопротивлений и комплекта искровых промежутков, размещенных внутри армированного металлическим фланцем фарфорового кожуха (рис. 47). Блок рабочих нелинейных сопротивлений набран из вилитовых дисков диаметром 130 мм. [c.131]

Разрядник (рис. 54) состоит из фарфоровой покрышки 4, армированной в верхней и нижней частях силуминовыми фланцами 5 и 8 блока 5 рабочего нелинейного сопротивления и многократного искрового промежутка 7. Армированная покрышка 4 герметически закрыта крышками 2 и 5 с резиновыми уплотнениями. Резистор нелинейного сопротивления собран из колонки вилитовых дисков. [c.105]

Блок рабочего нелинейного сопротивления собран из трех параллельных колонок тервито-вых дисков диаметром 70 мм. Комплект искровых промежутков состоит из двух искровых промежутков с вращающейся дугой, размещенных в зазорах между постоянными магнитами, имеющими форму колец. На фланце предусмотрен болт для заземления. [c.106]

Разрядник РВЭ-25М. Для защиты от атмосферных перенапряжений на электропоездах переменного тока при номинальном напряжении 25 кВ применяют вилитовый разрядник РВЭ-25М. Разрядник (рис. 197) состоит из многократного искрового промежутка 7, блока 5 рабочего нелинейного сопротивления и фарфорового кожуха 4 с армированными в нижней и верхней частях силуминовыми фланцами 3 н 8. Кожух герметичес закрыт крыщками 2 н 9 с резиновыми уплотнениями. Многократный искровой промежуток состоит из 28 единичных промежутков, разделенных на семь групп. Каждая группа шунтируется двумя одинаковыми по величине высокоомными резисторами 6 нелинейного сопротивления. [c.225]

Напряжение подводится шиной через контактный болт 10, расположенный на верхней крышке, а заземляющая шина подсоединяется к планке 1, приваренной к ушку нижнего фланца. Блок 5 рабочего нелинейного сопротивления состоит из колонки вилитовых дисков диаметром 100 мм и общей высотой 420 мм. Торцы дисков для улучшения проводимости стыков покрыты алюминием, а боковая поверхность — изолирующим слоем. При подаче на разрядник напряжения сверх установленного искровые промежутки пробиваются и почти все напряжение поступает на вилитовые диски. Они имеют нелинейную зависимость величины сопротивления от протекающего тока при больших токах их сопротивление незначительно, а при малых — велико. При пробое искровых промежутков через разрядник протекает большой ток и энергия атмосферного заряда отводится в землю . После окончания импульса с уменьшением напряжения величина сопротивления вилитовых дисков увеличивается, что создает благоприятные условия для гашения дуги в искровых промежутках. [c.225]

Блок рабочего нелинейного сопротивления собран из трех параллельных колонок тервитовых дисков диаметром 70 мм. Комплект искровых промежутков состоит из двух искровых промежутков с вращаюшейся дугой, размещенных в зазорах между постоянными магнитами, имеющими форму колец. На фланце предусмотрен болт для заземления. Фарфоровый кожух закрывается снизу дном на резиновых прокладках из озоностойкой резины. Необходимые контакты деталей, размещенных внутри кожуха, достигаются нажатием пружины. Крепление осуществляется через подвеску. [c.226]

На рис. 13,а графы рис. 10, б, 11, б и 12, в объединены в общий граф распространения сигнала и произведены линейные преобразования для исключения узлов на отдельных участках графа. На основании полученного графа и работы [14] (рис. 14) дана упрощенная схема программы для аналоговой электронно-вычислительной машины. В ней используются линейные блоки (усилители, интеграторы и инверторы) и четыре нелинейных блока — два блока перемножения БП, блок квадратичной зависимости между потерей напора на сопротивлении 2i ii и расходом Рц — (2-Rn) sign блок, задающий связь [c.49]

Свойства длинных линий с распределенными параметрами можно достаточно точно представить системой с сосредоточенными параметрами, имеющей большее число элементов. Для трубопровода этот переход выполнен на рис. 15. Сопротивление йц будет в данном случае линейным, так как оно является элементом цепи, приближенно воспроизводящим уравнения (1). Сопротивления Дц учитывают потери в трубопроводе, hi — гидравлические индуктивности — инерционность жидкости в трубопроводе, — коэффициент жесткости гидравлической емкости — сжимаемость жидкости с участием упругих свойств стенок трубопровода (остальные элементы те же, что и на рис. 4). Для выбранной на рис. 15 системы строится граф с выбранным на нем деревом (рис. 16) и граф распространения сигналов (рис. 17). Для подготовки программы для аналоговой электронно-вычислдтельной машины над полученным графом распространения сигналов выполнены линейные преобразования. На осно- -вании преобразованного графа распространения сигнала (рис. 18) составлена программа для аналоговой электронно-вычислительной машины (рис. 19). Эта программа дает электронную модель гидравлической системы с учетом распределенных параметров трубопровода. Этой программой необходимо заменить часть программы на рис. 14 между двумя нелинейными блоками перемножения БП и двумя линейными усилителями умножения на коэффициенты N. На рис. 14 в этой части программы дана модель гидравлической системы с сосредоточенными параметрами. Произведя [c.49]

В ХПИ построена упрощенная модель для моделирования расходов рабочего тела в турбинах ХТГЗ им. С. М. Кирова, на которой производилось исследование распределения потоков пара в цилиндре высокого давления турбины К-300-240, состоящем из 11 ступеней. Блок-схема модели показана на рис. 108. В нее, кроме нелинейных элементов, компенсационных сопротивлений и источников Е для моделирования изменения реакции по высоте лопатки и насосно-эжекционного эффекта, входят линейные резисторы в цепях, моделирующих потоки в щелевых зазорах. Эти резисторы поставлены вместо нелинейных элементов, так как напряжения в рассматриваемых цепях, согласно предварительным расчетам, не выходят за пределы начальных (линейных) участков характеристик рассмотренных выше диодов. Следовательно, их применение в этих условиях теряет смысл. Модель же с применением линейных резисторов значительно упрощается. [c.230]

Наибольшая удельная сила притяжения электродов преобразователя определяется пробойной напряженностью поля и для воздуха составляет 0,01 Н/см . Если действующая сила F во всех режимах в значительной степени больше силы электрического взаимодействия, то использование преобразователя только при ДС q сужает возможный диапазон изменения входной величины. Увеличение же ЛС/С о ведет к быстрому росту нелинейности преобразования, которую можно уменьшить применением различных методов линеаризации. Одним из них является использование дифференциальных преобразователей (рис. 10, в), в которых емкости изменяются одновременно в разные стороны. В этом случае наряду с линеаризацией и увеличением чувствительности достигается хорошая компенсация влияния внешних условий. Линейность значительно увеличивается, если выходным является параметр, обратный АС, например изменение емкостного сопротивления. Линейная связь его с X соблюдается вплоть до смыкания электродов преобразователя. Прямую линеаризацию можно произвести путем преобразования выходного сигнала в до-иолнительном блоке на основе микропроцессора, что теперь вполне возможно даже в устройствах с автономным питанием. [c.200]

Сеточные модели используются для решения краевых задач, описываемых двух- или даже трехмерными уравнениями Лапласа, Гельмгольца или Фурье. Модели содержат плоскую или объемную сетку из сопротивлений, имитирующую непрерывную среду, блоки задания граничных и начальных условий, блоки измерений. В зависимости от вида решаемой задачи сетки могут состоять из резисторов, в том числе нелинейных (варисторов), комбинации резисторов и конденсаторов ( С-сетки) или резисторов и катушек индуктивности RL-сеткц) [37, 38]. Модели обладают большим быстродействием, высокой стабильностью, что делает их перспективными в качестве прогнозирующих моделей в системах автоматического управления индукционными нагревателями. Однако при их реализации возникают значительные сложности в задании граничных условий и внутренних источников и в учете нелинейных свойств моделируемого объекта. [c.50]

При исследованиях причин образования уводов оси возникает необходимость измерения поперечных колебаний заготовки, так как они вызывают биение поверхности обработанного отверстия, на которую базируется инструмент, и поэтому являются одной из причин образования увода оси. Для измерения поперечных колебаний заготовки используют различную виброизмерительную аппаратуру. В частности, успешно применяется ВИА6-5МА — малогабаритная, шестиканальная аппаратура с индуктивными датчиками. В комплект аппаратуры входят полупроводниковый блок питания, генераторно-усилительный блок и различные по назначению датчики. Применительно к условиям глубокого сверления и растачивания для измерения вынужденных поперечных колебаний заготовки с частотой ее вращения до 50, Гц можно использовать датчик относительных перемещений ДП-2, конструкция которого приведена на рис. 5.2, а, а электрическая схема — на рис. 5.2, б. Датчик позволяет измерять амплитуды от О до 12 мм и частоту от О до 120 Гц. Нелинейность амплитудных характеристик не превышает 5 %. Датчик имеет корпус в виде пустотелого цилиндра 2, внутри которого расположена катушка с обмотками 3. Чувствительным элементом является стержень 1 (якорь) с оболочкой 4 из электротехнической стали, который может свободно перемещаться вдоль отверстия катушки. При перемещении стержня изменяется взаимоиндуктивность первичных 1 1 и Щ и вторичных W и W2 катушек, что приводит к изменению силы выходного тока. Токи вторичных обмоток выпрямляются и их разность, проходя через специальный фильтр в аппаратуре ВИА6-5МА, поступает на нагрузку, в качестве которой используется шлейф осциллографа. Совместно с данной аппаратурой может быть использован любой осциллограф с сопротивлением шлейфов 6—8 Ом. При отклонениях от указанного сопротивления [c.112]

При попадании на разрядник напряжения выше 29 кВ искровые промежутки, пробиваются и почти все напряжение поступает на вилитовые диски блока 5. Они имеют сопротивление, нелинейно зависящее от протекающего тока при больших токах их сопротивление незначительно, а при малых — велико. Во время пробоя искровых промежутков через разрядник протекает большой ток и энергия атмосферного заряда отводится в землю . После окончания импульса с уменьшением напряжения сопротивление вилитовых дисков увеличивается, что создает условия для гашения дуги в искровых промежутках. [c.105]

Сопротивление резистора R = 20—30 кОм. Оно увеличивает выходное сопротивление усилителя и развязывает его выход от выходов нелинейных блоков 01 и 02. Предполагается, что наклон частных циклов постоянен ky = il a. При дг22<- 2< п оба диода заперты и X2=x (0)-t-+ / oXi. В момент, когда Х2 становится равным одному из выходных напряжений нелинейных блоков, открывается соответствующий диод. В этом случае схема работает на основной (предельной) петле. Для предотвращения выхода работы усилителя на нелинейную часть его характеристики в схему введен ограничитель по амплитуде. При приращении Xi, имеющем знак, противоположный знаку предыдущего приращения, диод запирается и выходное напряжение изменяется по характеристике x2=f(xi). Представленная схема работает лишь во втором квадранте координатной плоскости, т.е. при отрицательном входном напряжении. [c.177]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...