Графики определения толщины стенок

Фиг. 1. График определения толщины стенки детали из серого чугуна.

ФПГ, 2. График определения толщины стенки детали из углеродистой стали. [c.127]

V,м О 1 2 3 ,м О 1 2 3 1 Рис. 5.9. График для определения толщины стенок 5 отливок, полученных в песчаных формах [c.435]

Рис. 10.95. График для определения толщины стенки чугунной фундаментной плиты

Фиг, 56, График для определения толщины стенок штампа [c.212]

В табл. 13 приведены результаты расчетов остаточного ресурса работы трубопроводов (минимальная толщина стенки 18 мм) по данным внутритрубной дефектоскопии после 15 лет эксплуатации. При этом наружные и внутренние дефекты рассматривали отдельно. Поскольку скорость коррозии внутренней поверхности труб выше, чем наружной, считали, что она определяет остаточный ресурс трубопровода, который рассчитывали, согласно изложенной выше методике, исходя из условия, что глубина повреждений не превысит 3,5 мм (рис. 39). Полученные значения остаточного ресурса трубопроводов справедливы в случае, если ремонт выявленных дефектных участков проводиться не будет. Эти значения можно трактовать так же, как время до завершения ремонта трубопроводов. Вероятность отказа трубопровода за время выработки определенного остаточного ресурса или возможность аварии из-за наличия дефектов, глубина которых превышает критические значения (график V), не поддается расчету, так как она близка к единице, и возможности ЭВМ недостаточны для проведения такого расчета. Для трубопроводов, которые могут иметь дефекты металла глубиной 5 мм, значения вероятности безотказной работы превышают 0,9997, что, в свою очередь, превосходит величины, регламентируемые в нормативно-технических документах [39, 75, 78, 94]. Тем самым подтверждается корректность методики оценки остаточного ресурса и критериев предельного состояния трубопроводов, которую предлагают авторы книги. [c.149]

Фиг. 10-98. График для определения условного диаметра отверстия при переменном диаметре его по толщине стенки

Рис. 10. График определения радиуса галтели г сопряженных элементов литых деталей в зависимости от средней толщины стенки (б -f 6i)/2 и угла сопряжения а

Расчет по определению толщины теплоизоляции газоотводящих стволов из условия обеспечения /в=40°С проводится для летнего режима, когда нагрузка на трубу определяется только энергетическими котлами. При расчете температурных перепадов по железобетонному стволу и при расчете толщины теплоизоляции, исходя из условия обеспечения температурного перепада <газ—стенка , необходимо учитывать график работы одновременно энергетических и пиковых котлов, причем для зимнего режима нагрузка будет суммарной, а при расчете по среднегодовой температуре — средневзвешенной. [c.130]

Рис. 4. График для определения толщины изоляции плоской стенки по известному значению Няз

Рис. 85. График для определения толщины изоляции плоской стенки по известной величине / из

На рис. 14 [16] приведен график для определения толщины наружных — а и боковых — в стенок стальных (кожухов в функции кинетической энергии Ей. На рис. 15 приведены примеры крепления кругов специального исполнения для скоростного щлифования. [c.73]

Рис. 14. График для определения толщины наружных и боковых стенок стальных кожухов

Рис. 1.33. График для определения поправки на содержание. кремния (АЗ ) в зависимости от толщины стенок отливок при расчете состава по рис. 1.30

Рис. IV.2. График определения радиуса галтели г сопрягаемых элементов чугунных деталей в зависимости от средней толщины стенки (s + Si)/2 и угла сопряжения а

Покажем теперь, как пользоваться графиками изменения безразмерных параметров для горящих изнутри зарядов со звездообразным каналом (см. разд. 6.2.3), При определении оптимальных параметров мы пренебрегали толщиной бронировки заряда и толщиной стенок камеры таким образом, определенную выще величину оптимального радиуса камеры к=И см можно считать и радиусом заряда. [c.339]

Определение расчетного типа-размера гидроцилиндра ведется по специально построенным графикам. В качестве характеристики типоразмера принято произведение внутреннего диаметра поршня(плунжера) d на толщину стенки es ( например 105 X 5). [c.180]

Рис." 16.6. График для определения коэффициента толщины стенки гибкого колеса—

Для определения коэффициентов теплового излучения компонентов газовой смеси по графикам рис. 11.8 и 11.9 требуется знать толщину I излучающего слоя газового объема. Рекомендации к определению I можно найти в [4] в зависимости от конструктивных параметров теплообменной поверхности. Например, если лучевоспринимающими являются стенки топочной камеры, то [c.112]

Коэффициент должен учитывать влияние загрязнения стены золой и зависит от толщины слоя золы и сте-пен>1 загрязнения стен. Степень загрязнения а представляет собой отношение величины поверхности стен, занесенных золой, к общей поверхности стен, ограничивающих топку. У охлаждающих камер топок с жидким шлакоудалением, как правило, 6 = 1,00. Определение коэффициента ясно из графика на рис. 157. [c.321]

То же относится и к скоростям. Продольные, параллельные поверхности тела скорости имеют тот же порядок, что и скорости внешнего потенциального потока, достигаемые вблизи внешней границы пограничного слоя. Поэтому за масштаб продольных скоростей можно принять хотя бы скорость набегающего потока. Совершенно иначе обстоит дело с поперечными, нормальными к поверхности тела скоростями. В тонком пограничном слое, в силу непроницаемости поверхности тела, поперечные скорости так же малы по сравнению с продольными скоростями, как поперечные размеры слоя по сравнению с продольными. Желая, скажем, на одном графике показать кривые продольных и поперечных скоростей, придется для последних принять особый масштаб, убывающий вместе с толщиной пограничного слоя при возрастании рейнольдсова числа. Оговоримся, что в приведенном рассуждении терминам толщина и внешняя граница пограничного слоя не придается определенного геометрического количественно о смысла. Эти понятия имеют лишь качественный смысл, как характеристики порядка поперечного размера области, где скорости от нулевого значения на стенке изменяются до величин порядка скоростей внешнего потока. Так, например, под толщиной пограничного слоя можно подразумевать такое расстояние от стенки, на котором скорость будет отличаться от скорости внешнего потока на 1%. [c.522]

Фиг. 29. График определения толщины стенки отливки в заниснмости от литейного сплава J — черные и цветные безоловянные сплаиы 2 — меднооловянистые сплавы 3 — сплавы на алюминиевой основе.

Рис. 4.4. Графики для определения толщины стенок s отливок, полученных в песчаных формах л — из углеродистых сталей (1) и чугуна (2) б — из медных безолоиянных (/) И оловянных (J) сплавов а — из алюми

Рис. 4. График для определения толщины стенки детали из углерадистой стали

Исследования показали, что увеличение шероховатости поверхности, связанное с появлением шелушения, наступает для данного металла (при постоянной толщине стенки) после определенного числа циклов деформации. Графики зависимости числа циклов деформации до появления шелушения при протягивании с натягом а = 0,1 жж от твердости углеродистых и малолегированных сталей (при смаз- [c.12]

Весь сортамент изготовляемых труб можно представить себе в системе координат на оси абсцисс — наружный диаметр трубы D но оси ординат — толщина ее станки S. Каждому размеру трубы на графике соответствуют определенные координаты и 5, а маршрут изготовления трубы определенного размера изображается ломаной линией (рис. 248). В результате получаем замкнутый контур, включающий в себя все размеры труб анализируемого сортамента. Если нанести на график линию получаемой горячекатаной заготовки минимальных размеров, то зона I будет относиться к однопроходному волочению труб на короткой или плавающей оправке, так как для любого из размеров холоднодеформированных труб в этой зоне можно подобрать оптимальный размер заготовки. Линия а—б на графике ограничивает зону безоправочного волочения в интервале толщин стенок от 2,5 до 12 мм. [c.436]

Для ракетного двигателя определенного назначения всегда известны тяга и продолжительность работы. На основании этих данных можно определить, какая система подачи топлива будет им еть наименьщий вес. Начиная с некоторого размера топливных баков,, газобаллонная система -подачи становится слишком тяжелой из-за< увеличения толщины стенок баков и потребного объема баллонов с газом, необходимого для обеспечения работы двигателя. На графике зависимости тяги от продолжительности работы двигателя (фиг. 7. 78) показаны две частично перекрывающие друг друга зоны, соответствующие турбонасосной системе и газобаллонной системе подачи с вытеснением компонентов топлива холодным газом. Этот график, заимствованный у Саттона [73], справедлив для систем вытеснения холодным газом. Область применения вытеснительных систем может быть расширена путем применения гелия, подогретого за счет сгорания в нем твердого топлива, а также с помощью внедрения новых, более совершенных методов> производства баков. [c.511]

Коэффициент [А существенно зависит от соотношения жесткостей зубчатого венца и гладкой части колеса. На рис. 17.5 приведен график определения ц в зависимости от отношения боУб (бо — толщина стенки гладкой части). Уменьшение этого отношения приводит к уменьшению размеров передачи, но существенно затрудняет изготовление гибкого колеса. [c.291]

Выражение (22.18) называется формулой Дарси—Вейсбаха. Она справедлива и при турбулентном режиме движения. Однако коэффициент гидравлического трения X в этом режиме зависит не столько от Re, сколько от неровностей поверхности труб шероховатости). Определение значений коэс[)фици-епта X в режиме турбулентного движенпя — довольно сложная задача, в настоящее время его находят по эмпирическим формулам н графикам. При турбулентном режиме иульсацни скоростей и процесс перемешивания частиц жидкости вызывают дополнительные расходы энергии, что приводит к увеличению потерь на трение по сравнению с лам11нарпым режимом. Вблизи стенок турбулентного потока располагается ламинарный подслой, толщина 6 которого непостоянна и уменьшается с увеличением скорости движения жидкости, т. е. с увеличением ч сла Рейнольдса б я Л 30d/(Re [c.288]

Сравнение теоретического распределения х(у) [уравнение (10-36)] с экспериментальным (данные [Л. 301]) в трех сечениях пограничного слоя перед началом течения с с1р1йх>() (х = 5,35 м), перед отрывом пограничного слоя (х = 7,62 м) в промежуточном сечении (х = 6,86 м) показано на рнс. 10-10. Экспериментальные значения х на этих графиках получены по измерениям u v термоанемометром в аэродинамической трубе. При определении профилей х(у) по (10-36) использованы измеренные значения толщины пограничного слоя и касательного напряжения на стенке. В сечении при х=5,35 м величина Хго принималась равной ее значению на пластине при соответствующих условиях обтекания, а в точке отрыва пограничного слоя тю = 0. Хорошее совпадение расчетных и опытных данных имеет место только в третьем сечении распределение касательного напряжения существенно зависит от формпараметра Н. [c.293]

Для определения локальных значений коэффициента трения на поверхности пористой стенки широко используется интегральное уравнение количества движения. По измеренным распределениям скорости и температуры в различных сечениях пограничного слоя над пористой поверхностью, а также температуре основного потока газа, массовым расходам, горячего газа и охладителя определяются соответствующие значения толщины потери импульса. По графикам, выражающим изменение толщины потери импульса, скорости, температуры и плотности газа внешнего потока, а также температуры стенки по обтекаемой поверхности, определяются производные указанных величин по продольной координате, а затем по интегральному уравнению количества движения вычисляются локальные значения коэффициента трения при различных относительных расходах подаваемых охладителей. При таком методе определения коэффициентов трения приходится пользоваться графическим дифференцированиел исходных опытных 516 [c.516]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...