Старение стали

Положительный эффект поверхностного наклепа при малоцикловой усталости был экспериментально установлен для широкой номенклатуры машиностроительных материалов (сталей, алюминиевых сплавов, сплавов титана). Наибольший эффект увеличения сопротивления малоцикловой усталости от поверхностного наклепа достигается для малопластичных и склонных к деформационному старению сталей. [c.165]

При относительно небольших временах выдержки и числах циклов (что соответствует небольшим накопленным временам до 30— 50 час) в силу процессов деформационного старения стали типа 18-8 наблюдается уменьшение циклических пластических деформаций (см. рис. 9) и увеличение сопротивления этим деформациям (рис. 10 и И). С накоплением суммарного времени деформирования начинает проявляться роль циклических деформаций ползучести, и сопротивление неупругим деформациям уменьшается. Следствием этого является уменьшение сопротивления разрушению при мягком нагружении по сравнению с жестким для одинаковых деформаций пулевого полуцикла (см. рис. 4 и 6). [c.111]

При старении стали уменьшается остаточное относительное удлинение, повышается предел текучести, уменьшается ударная вязкость, т. е. сталь становится более хрупкой. Длительность процесса старения стали в разных случаях различна — от многих десятков лет до нескольких дней. Путем нагрева стали после пластических деформаций создаются условия для искусственного старения стали, которое может произойти в несколько часов. Чем крупнее зерно в стали и чем больше в ней примесей, тем больше склонна она к старению. Поэтому кипящие конверторные стали, для которых характерны эти свойства, стареют в большей мере, чем успокоенные. В меньшей мере, но все же подвержены старению и кипящие мартеновские стали. [c.276]

Наличие растворенных в стали газов, в особенности кислорода и азота, вызывает усиленное старение стали с изменением физико-механических свойств в сторону упрочнения, в связи с чем оно также является нежелательным. [c.422]

Старение — см. Старение сталей жаропрочных [c.431]

Старение сплавов жаропрочных на никелевой основе деформируемых 183, 185—187, 19И 200, 201 Старение сталей жаропрочных хромомолибденованадиевых 106, 111, 119 [c.439]

Исследования показали, что характер изменения свойств при окончательном старении стали с аустенитной структурой, полу- [c.43]

Рис. 73. Кривые старения стали

Синеломкость и старение стали после наклёпа имеют одну и ту же природу и вызы- [c.38]

Старение стали. Предназначенная для холодной штамповки сталь по возможности не должна изменять своих свойств под влиянием старения, которое значительно усиливается в результате холодной прокатки листов и наблюдается при длительном их хранении на складе. [c.402]

На микроструктуре старение не отражается, но при механических испытаниях на диаграмме растяжения получаются сильно удлинённые участки текучести. Подверженная старению сталь таким образом характеризуется при испытании образцов на растяжение большим (иногда до 100 о) удлинением при пределе текучести и появлением на них (при больших удлинениях) полос скольжения (фиг. 13, см. вклейку). [c.402]

Целиков В. К- Упрочнение стали при наклепе и старении. Сталь , 1948, № 2. [c.276]

Старение стали бывает двух видов [c.8]

Как показали рентгеновские и электронно-микроскопические исследования старение стали при выбранных режимах испытания [c.108]

Азот растворяется в большинстве конструкционных материалов и со многими элементами образует соединения, которые называются нитридами. С железом он образует нитриды Рб2М (11,15% N2) и Fe4N (5,9% N2). Азот вызывает охрупчивание, поры и старение сталей. [c.27]

Сварные соединения стальных конструкций в ряде случаев склонны к хрупкому разрушению в условиях работы при отрицательных температурах и условиях динамического нагружения. Этому способствует охрупчивание металла в ЗТВ вследствие воздействия СТДЦ, а также наличия геометрических концентраторов напряжений и остаточных сварочных напряжений. В соединениях низкоуглеродистых сталей наиболее склонны к хрупкому разрушению участки ЗТВ, нагреваемые до 470...770 К. Их охрупчивание связано с деформационным старением стали. [c.546]

Уменьшение температуры приводит к замедлению роота механохи-мической трещины, вследствие снижения скорости растворения металла в полости тренины и ее вершине. Кроме того, повышенная темпе-р тура спосоСстР -ет старению стали к противокоррозионной изоляции, [c.53]

Эти и другие представления о сущности старения стали в последнее время постепенно объединяться в единую, общебиологическую теорию старения. Эта теория призвана объяснить все основные выражения процессов старения у живых существ самых разных уровней организации. Роль синергетики в этом представляется решающей. Только на основе системного подхода, и, конкретнее, представления о самоорганизующихся системах можно объединить теории старения, кажущиеся не связанными друг с другом или дпжс взаимно противоречивыми. [c.235]

Травитель 32 широко применяют, так как с его помощью молено различать склонные к деформационному старению и нечувствительные к старению стали. Кроме того, он пригоден для простого травления, сопровождающегося окрашиванием зерен в различный цвет, для выявления сегрегаций фосфора. В ряде случаев его используют вместо травителя Оберхоффера, особенно при травлении легированных сталей. [c.61]

В механизме деформационного старения сталей 0Х.18Н10Ш и Х.18Н10Т наблюдается существенное различие, выражающееся в различной интенсивности процесса, что связано, главным образом, с присутствием в стали Х18Н10Т титана и большим содержанием в ней углерода. [c.61]

Таким образом установлено, что после предварительной холодной деформации последующее старение сталей ОХз ЗНЮШ и Х18Н10Т при повышенных температурах характеризуется проявлением двух стадий процесса, связанных с сегрегацией углерода и азота на дислокациях (в течение первого часа старения) и образованием частиц второй фазы (при выдержке до 5 ч). Дальнейшее старение свыше 1000 ч приводит к коагуляции и перераспределению дисперсных частиц уровень стабилизации структурного состояния при этом существенно не меняется. [c.66]

Таким образом, проведенное исследование показало, что наиболее чувствительными характеристиками к изменению структурного состояния изученных сталей в процессе деформационного старения являются уровень микроискажений кристаллической решетки матрицы и геометрические параметры выделившихся частиц второй фазы. Влияние предварительной холодной пластической деформации растяжением в исследованных режимах на механизм деформационного старения стали 0Х18Н10Ш обнаруживается в появлении двух стадий процесса, связанных с сегрегацией углерода и азота на дислокациях (в течение первого часа изотермической выдержки) и образованием частиц второй фазы (при выдержке до 3 ч). Дальнейшее старение до 1000 ч приводит к коагуляции и перераспределению дисперсных частиц уровень стабилизации структурного состояния материала при этом существенно не меняется. [c.204]

Изменение степени и скорости деформирования растяжением и сжатием существенно влияет на дислокационную структуру и характер карбидных выделений, определяющих механизм деформационного старения сталей Х18Н10Т и ОХ 18Н10Ш при, повышенной температуре. При этом механизм протекания деформационного старения указанных сталей в зависимости от степени предварительной деформации при растяжении и сжатии характеризуется различными микроструктурными особенностями. [c.204]

Изучение характера изменения полуширины интерференционных линий (20) и (311) после старения сталей Х18Н10Т и 0Х18Н10Ш в течение 10, 100 и 1000 ч (рис. 159, а, 6 свидетельствует о том, что увеличение микронапряжений в обеих сталях происходит во время первых 10 ч изотермической выдержки при 650° С, причем в стали Х18Н10Т этот процесс протекает более интенсивно. [c.207]

Кривые, описывающие изменение ширины рентгеновских линий при старении стали 0Х18Н10Ш, хорошо коррелируются с кривыми изменения микротвердости. В образцах, подвергнутых после закалки пластической деформации с различной скоростью, в первые часы старения при 650° С наблюдается некоторое уменьшение полуширины рентгеновских линий, связанное с действием повышенной температуры. В течение второго часа старения микронапряжения увеличиваются, что, по-видимому, связано с перераспределением атомов углерода и азота на дислокациях. [c.210]

На рис. 142 представлены построенные по точкам кривые изменения электросопротивления испытанных образцов в процессе термического и деформационного старения стали Х18Н10Т без нагружения (кривая 1) и после различного числа циклов их нагружения. С повышением температуры испытания от 620 до 680° С несколько увеличиваются максимальные значения электросопротивления, достигаемые в процессе термического старения (от 9 до 11 —12%). При 700° С наибольший прирост значений электросопротивления оказывается несколько ниже (9,5%). При 620° С в процессе З-ч выдержки максимальные значения не снижаются, т. е. процесс переходит в стадию перестаривания. Для остальных температур отчетливо наблюдается нисходящая ветвь кривой термического старения, при этом с повышением температуры от 660 до 700° С время достижения максимальных значений уменьшается с 70 до 40 мин. [c.217]

Деформационное старение сталей Х18Н10Т и 22К при циклическом нагружении и нагреве [c.220]

В работе по исследованию деформационного старения стали Х18Н10Т за основу оценки склонности материала к деформационному старению принимали изменение электроспротивления материала под воздействием циклической деформации, а за меру нестабильности структурного состояния в про- 231 [c.220]

Процесс выделения дисперсных частиц в состаренной стали сопровождается значительными изменениями в решетке твердого раствора, обусловленными как диффузией примесных атомов, так и самим механизмом выделения новой фазы. Исследование изменения ширины интерференционных линий в зависимости от времени старения стали 0Х18Н10Ш при 500 и 650° С показывает, что наибольшие изменения в структуре твердого раствора наблюдаются на первых стадиях изотермической выдержки, достигая максимального значения в пределах 4—5 ч (см. рис. 139). Этот факт можно, по-видимому. [c.221]

После закалки заготовки подвергают двоЙ1гому старению при 730—750° С в течение 16 ч с медленным охлаждением до 630—600° С и последующим охлаждением на воздухе. После закалки с 1100 20° С и двойного старения сталь ЭИ696М имеет высокие механические свойства при комнатных и высоких температурах, нечувствительность к надрезу и малую усадку в процессе работы, высокие характеристики релаксационной стойкости и хорошие пружинящие свойства при температурах до 700° С. [c.175]

Сталь ЭЙ725 применяют для изготовления корпусов турбин и направляющих лопаток, работающих при 750° С. Сталь относится к группе дисперсионно-тверде-ющнх повышенной жаропрочности. Термическая обработка состоит из закалки и старения, Сталь обладает достаточно высокой жаропрочностью при температурах до 700—750° С при длительных сроках службы (см. рис. 1, 2, 3). В процессе длительных испытаний при 700—800° С имеет место некоторое уменьшение ударной вязкости стали с 10 до 6 кГм1см [24, 28]. [c.175]

Сталь ЭИ787 применяют для изготовления турбинных лопаток и дисков, спрямляющих и рабочих лопаток осевых компрессоров, колец соплового аппарата [28, 27, 35]. После закалки с высоких температур (1180—1200° С), второй закалке н старения сталь имеет высокую жаропрочность, но низкие пластические свойства и чувствительность к надрезу при 600—700° С. Закалка с 1140—1160° С, выдержка 4— 8 ч + вторая закалка с 1050° С, выдержка 4 ч с охлаждением на воздухе и старение в течение 16—25 ч при 750—840° С обеспечивают несколько меньшую жаропрочность, но лучшее сочетание прочности, пластичности и нечувствительности к надрезу (табл. 33). [c.175]

Изотермическое старение стали в широком температурном интервале существенно изменяет ее сопротивление коррозионно-усталостному разрушению. Старение при 600—700°С обеспечивает повышение условного предела коррозионной выносливости стали с 150 до 230 МПа, Сравнительно низкое значение условного предела коррозионной выносливости можно объяснить пересыщением -твердого раствора и возникнобением вследствие этого напряжений II рода. Повышение температуры нагрева до 600°С интенсифицирует диффузионные процессы, приводящие к некоторому перераспределению легирующих элементов без образования вторичных фаз, что снижает уровень напряжений при сохранении высокой химической однородности стали и тем самым повышает ее сопротивление коррозионно-усталостному разрушению. Проведенные нами металлографические исследования показали, что повышение температуры старения до 800°С приводит к выделению и коагуляции вторичных фаз, увеличивает электрохимическую гетерогенность стали и снижает ее коррозионную выносливость. [c.64]

В литых аустенитных сталях происходят изменения структуры и свойств, аналогичные изменениям в трубах из аустенитных сталей. В стали ЛА1 (1Х15Н15М2КЗВ1ТЛ) при 585—590° С происходит выпадение и коагуляция карбида Ti , а затем и сложного карбида МегзСб- В процессе старения стали ЛА1 в интервале до 54 тыс. ч непрерывно увеличивается содержание молибдена и вольфрама в карбидной фазе. В результате повышаются предел текучести и временное сопротивление и снижаются показатели пластичности и ударная вязкость [Л. 21]. [c.247]

Сталь АМ350 термообработанная Инконель X, нормализован, упрочнен старением Сталь 17-7 PH, ТН 1050 Титан [c.111]

Одно из последних исследований по паропроводным трубам из стали 12Х1МФ было поспящено вопросу о повреждаемости труб в процессе эксплуатации [Л. 16]. Исследовались трубы паропровода первичного тракта (140 ат), однако полученные зависимости в основном применимы и для паропроводов промежуточного перегрева. Исследовалось исходное состояние металла, имеющего нормальные свойства, и сравнивалось с состояниями после 10 000 ч эксплуатации (при 140 ат и 565° С) на электростанции, а также после дополнительного старения стали, находившейся в указанной зкоплуатации или взятой из исходного состояния. Старение производилось под напряжением 8 кг/мм при 575° С в течение 100—5000 ч непосредственно после эксплуатации или 500—5 000 ч после того, как сталь, находившаяся в эксплуатации, была подвергнута восстановительной термической обработке (нормализация плюс отпуск). Сопоставление результатов, полученных в этих стадиях, дано в табл. 4-3. В этой таблице показано перераспределение (сравнительно незначительное) легирующих элементов стали по данным карбидного анализа, выполняющегося в процессе старения образцов труб. [c.121]

Старение стали уменьшает скорость ползучести только в первый короткий период, когда выпадающ,ие из твердого раствора частицы высокодисперсны. После того как произойдет достаточная их коагуляция, скорость ползучести будет возрастать. [c.11]

Дополнительным подтверждением этому могут служить исследования влияния количества упрочняющей фазы, размера зерна и длительного старения стали типа 12XI8H10T на сопротивление термической усталости при максимальных температурах цикла 600, 650 и 700° С. Влияние упрочняющей фазы на долговечность проверяли изменением содержания углерода примерно в 2 раза — от 0,09 и до 0,049% при размере зерна 4—6 баллов. Кроме того, часть образцов с более высоким содержанием углерода после аустенизации подвергали длительному старению при температуре 650° С в течение 2000 ч для предварительного выделения упрочняющей фазы. [c.160]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...