Системы Нагрузки динамические — Формул

Часто местная накопленная ошибка или ошибка в окружном шаге имеет синусоидальный характер, например, когда ошибки в окружном шаге происходят вследствие эксцентричной посадки червяка делительной передачи зуборезного станка. В этом случае при близости системы к резонансу крутильных колебаний на зубьях может возникать значительная динамическая нагрузка, определяемая по формуле [c.284]

Системы упругие — Масса приведенная— Расчет 439 1— Нагрузки динамические — Формулы [c.644]

Из анализа формул (23.19) и (23.20) видно, что при равномерно распределенных напряжениях, одинаковых во всех сечениях стержня, величина динамических напряжений зависит не только от площади F его поперечного сечения, как это имеет место в случае действия статической нагрузки в статически определимых системах, но и от длины / и модуля упругости Е материала стержня, т. е. можно сказать, что динамические напряжения в стержне при ударе зависят как от объема, так и от качества его материала. При этом чем больше объем упругого стержня, подвергающегося удару (чем больше энергоемкость стержня), тем меньше динамические напряжения. [c.694]

Из формул (14.13) и (14.16) видно, что чем больше А .,, тем меньше динамический коэффициент. При статическом действии нагрузки напряжения в системе не зависят от модуля упругости материала, а при ударном действии зависят, так как величина А .,. обратно пропорциональна модулю упругости. [c.516]

В храповых стопорных механизмах двустороннего действия (храповых тормозах, рис. 98, а), характер крутильных колебаний будет отличаться от колебаний механизмов одностороннего действия, так как при колебаниях ведомой системы храповой останов двустороннего действия обладает одинаковой упругой податливостью как при вращении в одну сторону, так и в другую. Поэтому в кинематической цепи с храповым устройством двустороннего действия возможны крутильные колебания с переходом через нуль и при условиях близких к резонансу, нагрузки могут достигать довольно значительной величины, определяемой по формуле (402). Поэтому для устранения чрезмерно больших динамических нагрузок и повышения выносливости рабочих поверхностей и в этом случае необходимо подобрать жесткость так, чтобы обеспечивалось условие р ф ы или в общем виде (р ф ка,). Если учесть, что под действием демпфирования собственные колебания быстро затухают и остается только установившийся процесс вынужденных колебаний, постоянно поддерживаемый действием возмущающего момента, то второй член уравнения (401), будет равен нулю. Тогда уравнение примет вид [c.181]

Подставляя выражение (7.65) в формулу (7.49), получаем следующее интегральное выражение для параметров разложения рассматриваемой динамической нагрузки в ряд по фундаментальной системе собственных ортонормированных функций Vn - [c.393]

Разрушение при динамической нагрузке будет хрупким, если критерий зарождения и развития трещин в упругой зоне растягивающих напряжений достигается ранее соответствующих критериев в пластической зоне. Такое разрушение характерно для преимущественно упругого характера контактирования при наличии поверхностных микротрещин. В этом случае, как и при статическом нагружении, образуется одна или система кольцевых поверхностных или конических трещин. Для формирования конуса Герца требуется определенное критическое напряжение или соответствующая ему скорость соударения, так называемая, критическая скорость удара. Упрощенные модели в рамках квазистатического приближения аналогичны рассмотренным моделям для упругого статического нагружения и приводят к формуле для критической скорости [c.633]

Из формулы (24) видно, что при определенной величине отношения г = уменьшение длины цилиндра Ь улучшает динамическую устойчивость системы. Когда второй член знаменателя формулы (24) незначителен по сравнению с его первым членом, увеличение I улучшает устойчивость системы, т. е. система более устойчива в конце хода. Когда второй член знаменателя формулы (24) не слишком мал по сравнению с его первым членом, уменьшение I может привести к улучшению динамической устойчивости. При одинаковых прочих условиях наименьшая устойчивость будет в средней части цилиндра. Это связывается с тем, что жесткость гидросистемы, которая характеризует влияние нагрузки на деформацию рабочей жидкости, в средней части цилиндра наименьшая. Действительно, находящуюся в обеих полостях цилиндра рабочую жидкость можно рассматривать как две сжатые пружины, действующие с разных сторон на поршень. Если учесть жидкость, находящуюся только в цилиндре, и пренебречь деформацией трубы и стенки цилиндра, то жесткости пружин соответственно для нагнетающей и для сливной полостей цилиндра равны [c.278]

После достижения определенного состояния, соответствующего формуле (233), создаются условия для возможности внезапного хрупкого разрушения благодаря наличию достаточного запаса потенциальной энергии деформации в детали или в системе в целом. Это означает, что при выполнении условия (233) возможно хрупкое разрушение детали, начинающееся от исходного дефекта или вызванное случайной динамической нагрузкой в зоне концентрации напряжений без увеличения внешней нагрузки или остаточных напряжений. [c.351]

Перемещения механической системы при действии произвольной нагрузки. Если на рассмотренную выше динамическую систему действует произвольная нагрузка < ( ), которая при /<0 отсутствует, то колебания тех же точек системы, для которых построены ПФ или ИПФ, определяются формула-.ми [c.115]

Формулы (8.13) — (8.15) соответствуют предположению, что динамическая система находилась в покое при i<0. Ненулевые начальные условия могут быть учтены этими же формулами, если ввести в нагрузку q(t) дельта-функции или их производные. [c.115]

Определение амплитуд вынужденных колебаний грунта, вызванных колебаниями прямоугольного туннеля мелкого заложения, с учетом дневной поверхности. Ниже приведены графики, по которым можно определять амплитуды вертикальных колебаний точек поверхности грунта для некоторого частного случая соотношения геометрических и кинематических параметров задачи. Графики вычислены по формулам, дающим решение следующей задачи динамической теории упругости 1[6]. Опреде-ны перемещения и напряжения в упругой однородной изотропной полуплоскости от действия гармонической во времени нагрузки, равномерно распределенной по площади прямоугольника, две стороны которого параллельны границе полуплоскости (рис. 10.5). Главный вектор нагрузки лежит в плоскости, совпадающей с плоскостью рисунка. Здесь же приведены геометрические размеры, характеризующие положение нагрузки, и показана принятая прямоугольная система координат. [c.141]

При исследовании динамических процессов в приводе обычно пренебрегают изменением скорости генератора с изменением нагрузки, т. е. полагают Шр onst. Для асинхронного приводного двигателя влияние изменения Шг незначительно п может быть учтено при необходимости па основе упрощенной динамической характеристики АД [20]. Заменяя в уравнении (2.17) на Е и учитывая выран ение (2.22) для Е , получим динамическую характеристику двигателя в системе Г — Д (2.19) или (2.20). Скорость идеального холостого хода а>о(и) и коэффициент крутизны статической характеристики v(u) определяются в рассматриваемом случае по формулам [c.22]

Полученная формула определяет характер изменения амплитудных значений динамических усилий при условии полного отсутствия диссипативных сил, вызывающих затухание колебаний в системе ротор двигателя — насосное колесо муфты. В реальных машинах обычно имеют место значительные диссипативные силы. Это прежде всего силы трения между поверхностями фланцев, стянутых болтами, но получающих под нагрузкой некоторые смещения. Точно учесть все факторы, вызыз ющие затухание колебаний не удается, но интенсивность затухания колебаний может быть определена экспериментально. [c.120]

Избыточный момент, определяемый по формулам (482)—(486), вызывает колебательные движения машинного агрегата и дополнительные динамические нагрузки. Для определения фактически действующих динамических нагрузок на обгонный механизм в период пуска воспользуемся известным приближенным методом сведения схемы машинного агрегата к двухмассовой системе, соединенной механизмом ббгона и гибкими звеньями с приведенной жесткостью и (рис. 118). В период пуска ведущая и ведомая [c.207]

Однако в реальной зубчатой передаче цередаваемая мощность по сравнению с расчетной формулой (7.14) значительно занижена из-за неизбежно возникающей динамической нагрузки. Появление динамической нагрузки зависит от многих причин, в том числе от распределения масс и упругих свойств всей системы привода, от внешней нагрузки и крутящего момента электродвигателя, погрешностей изготовления, сборки и монтажа зубчатой передачи, деформации зубьев под нагрузкой. Эти причины приводят при равномерном вращении колеса к неравномерному вращению шестерни, при постоянстве среднего передаточного числа к переменному мгновенному передаточному числу, что вызывает появление в передаче шума, стука и вибрации (6.4). [c.360]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...