Демпферы трения

Фиг. 55. Резонансные кривые / —без демпфера 2 — с демпфером трения.

Демпфер трения состоит обычно из двух элементов, между которыми возникает трение, рассеивающее энергию колебательного процесса. Поэтому такие демпферы уменьшают амплитуды крутильных колебаний [c.398]

При расчете демпфера трения не принимается во внимание изменение формы колебаний под действием демпфера, что, как показывает расчет с учетом демпфера, дает результат, достаточно близкий к действительному. [c.399]

Расчет демпфера трения можно произвести по следующей схеме. [c.399]

Демпферы трения применяют для успокоения крутильных колебаний. Принцип их действия основан на рассеивании энергии колебаний. При этом используется Как сухое, так и жидкостное трение Устанавливают их на те участки системы, которые имеют максимальную деформацию [c.349]

Вычисление по формулам (2.54) энергии, рассеиваемой в демпфере трения и в отдельных диссипирующих элементах системы (рис. 2.27), позволило построить для различных резонансных режимов зависимости энергии L,-, рассеиваемой тем или иным элементом трения, от момента трения Мт.дм, развиваемого в демпфере. [c.131]

В современных авиационных двигателях демпферы трения со свободной массой применяются редко 1 ]. На фиг. 273 представлена схема демпфера трения, устанавливаемого на ряде авиационных двигателей. Этот демпфер состоит из двух [c.449]

На рис. 11.9 приведена расточная головка с демпфером трения [27]. В качестве упругого элемента используют лепестки разрезной втулки 3 и разрезные кольца 10. Четыре направляющие 1 установлены в окнах сборного корпуса 7 головки и через радиально-подвижные опоры 2 и 6 опираются на лепестки втулки, неподвижно без зазора установленной в центральном отверстии корпуса. Демпфер трения состоит из тарельчатых пружин И, установленных с радиальным зазором в отверстии втулки 3, [c.249]

Рис. 11.9. Двухлезвийная расточная головка двустороннего резания с делением толщины среза, ограниченно подвижными направляющими и демпфером трения

Колебательный процесс всегда сопровождается действием сил сопротивления (так называемых диссипативных сил). Природа этих сил различна. Их причиной является трение в кинематических парах, а также в неподвижных соединениях деталей (конструкционное трение в резьбе, в стыках и т.п.) внутреннее трение, возникающее между частицами материала (в металлах — весьма небольшое) наконец, специальные демпферы, устанавливаемые в нужных случаях на валопроводах для ограничения возникающих колебаний. [c.256]

Часто в конструкциях демпферов используют элементы сухого трения, характеристика которого (рис. 10.8, в) имеет вид [c.279]

В масляном демпфере движение поршня вызывает просачивание масла с одной стороны поршня на другую. Возникающая при этом сила сопротивления прямо пропорциональна скорости движения поршня и называется силой вязкого трения. За счет вязкого трения происходит рассеивание энергии и остановка поршня. [c.219]

Определить движение системы и усилие в шарнире О в начальный момент движения, если / = 90 см, = 40 см, считая колебания малыми. Массой пружины и подвижных частей демпфера, а также трением в шарнирах пренебречь, [c.431]

Масса m связана с неподвижным основанием пружиной с жесткостью с и демпфером сухого трения, величина силы сопротивления в котором не зависит от скорости и равна Н. На одинаковых расстояниях А от положения равновесия установлены жесткие упоры. Считая, что удары об упоры происходят с коэффициентом восстановления, равным единице, определить значение [c.439]

Вязкое сопротивление жидкости вращению поплавка в данном случае пропорционально скорости его вращения и, следовательно, жидкостное трение заменяет действие воздушного демпфера (см. рис. IV.1). Такой прибор может быть использован как измеритель угла поворота платформы гиростабилизатора в абсолютном пространстве. [c.105]

Приведенная сила сопротивления F складывается из силы пружины Fnp=—сдг, где с — приведенный коэффициент жесткости и силы вязкого трения в демпфере Fr= —pi [c.313]

Значительное внимание уделялось исследованию и созданию средств для устранения вредных колебаний. С этой целью проведено большое количество теоретических и экспериментальных работ по изучению процессов демпфирования в различных материалах и конструктивных элементах. Изучались способы и методы виброударного демпфирования и гашения колебаний с помощью демпферов сухого трения. [c.31]

Идеальные пружина и демпфер удовлетворительно описывают поведение некоторых механических структур. В динамических моделях машинных конструкций пружинами заменяются элементы конструкций, массой и демпфированием которых можно пренебречь. В частности, соединительные валы и стержни на частотах ниже их первых собственных частот удовлетворительно описываются соотношением (7.1) для идеальной пружины. Демпфер моделирует широко распространенный реальный физический механизм вязкого трения в средах, особенно в жидкостях (поэтому его часто называют жидкостным трением). В чистом виде его можно реализовать с помощью поршня с узкими отверстиями (капиллярами) в сосуде с жидкостью, как это изображено на схеме рис. 7.1, б. Если поперечные размеры капилляров меньше толщины поверхностного слоя жидкости у стенок, то сопротивление поршня на невысоких частотах, при которых можно пренебречь массой протекающей жидкости, будет определяться главным образом вязкостью жидкости и соотношение между силой и смещением (7.2) будет выполняться с большой точностью. [c.209]

Применение упругих элементов с большим внутренним трением как в материале, так и в неподвижных сопряжениях, определяет высокую поглощающую способность упругих муфт при колебаниях. Указанное способствует весьма интенсивному затуханию колебаний в переходном режиме. Например, по данным работы [ 135 ] использование упругой муфты позволило ограничить продолжительность переходного процесса при торможении рабочей машины четырьмя колебаниями в условиях, когда пиковый момент в десять раз превышал номинальный. При определенном подборе характеристики и параметров муфты она может служить своеобразным демпфером крутильных колебаний [49, 118, 135]. [c.208]

Г е к к е р Ф. Р. К методике оптимального момента трения демпфера трансмиссии автомобилей.— Автомобильная промышленность, 1969, № 2. [c.342]

На рис. 16 представлены схемы демпферов сухого трения (а), жидкостного (б и в) и типа Аллисона (г). При расчете демпферов трения не принимают во внимание из- [c.349]

Демпфер трения по принципу действия основан на рассеянии энергии колебании, При этом используется сухое или жидкостное трение. Демпферы ставят на тот участок вала системы, который имеет. максимальную крутильную деформаии (>. На рис. 29,17,0 — в приведены простейшие конструкции демпферов сухого (рис 29.17.а) и жидкостного (рис, 29.17,б,< ) трения, В демпфере с сухим трением (рис. 29,17, а) ступица /, жестко соединенная с в лом 2, вовлекает во вращение через фрикционные диски 3 маховик 4, свободно посаженный на вал, С помощью пружины 5 регулируется сила сухого трения. При колебаниях вала происходит относительное проскальзывание маховика и ступицы, приводящее к рассеянию энергии вследствие трения на фрикционных поверхностях, В схеме, изображенной на рис, 29.17,6, демпфирующий эффект создается при колебаниях жестко насаженной на вал 3 ступицы / с лопатками, прокручивающейся относительно маховика 2 внутренние камеры заполнены вязкой жидкостью, В демпфере, изображенном на рис, 29.17, в. демпфирующая сила возникает при перетекании масла чере малые отверстия лри колебаниях диафрагмы 1 относительно заполненного масла и свободно насаженного кожуха 2. [c.340]

К движущейся по заданному закону = ( ) платформе подвешена на пружине жесткости С1 механическая система, состоящая из массы шх, к которой жестко присоединен в точке В йоршень демпфера. Камера демпфера, масса которого равна Шг, опирается на пружину жесткости С2, противоположный конец которой прикреплен к поршню. Вязкое трение в демпфере пропорционально относительной скорости поршня и камеры р — коэффициент сопротивления, Составить уравнения движения системы. [c.423]

Масса т связана с неподвижным основанием пружиной с жесткостью с и демпфером сухого трения, величина силы сопротивления в котором не зависит от скорости и равна Н. На одинаковых расстояниях А от положения равновесия установлены жесткие упоры. Считая, что удары об упоры происходят с коэффициентом восстановления, равным единице, определить значение И, при котором вынуждающая сила F os(ot не может вызвать субгармонических резонансных колебаний, имеющих частоту a/s (s—целое число). [c.439]

Определить движение системы, считая сю малым, и усилие в (нарнирс О в начальный момент движения, если /, =40 см, /,=30 см. Массой пружины и недвижных часгей демпфера, а также трением в нифнирах пренебречь, [c.444]

В и б р о и 3 о л я т о р, или ам(5ртизатор, — элемент виброзащит-ной системы, наиболее существенная часть которого — упругий элемент. В результате внутреннего трения в упругом элементе происходит демпфирование колебаний. Кроме того, в ряде конструкций амортизаторов применяют специальные демпфирующие устройства для рассеяния энергии колебаний. Динамические характеристики амортизатора существенно зависят от его статических характеристик, причем и те и другие являются нелинейными. Нелинейность характеристик амортизатора определяется рядом причин нелинейными свойствами упругого элемента (например, резины), внутренним трением в упругом элементе, наличием конструктивных особенностей амортизатора типа ограничительных упоров, демпферов сухого трения, нелинейных пружин и т. д. На [c.275]

Пример 1. Система состоит из точечного груза М силой веса Р = 200 н прикрепленного к концу невесомого стержня длиной I = 90 см, другой конец которого закреплен с помощью цилиндрического шарнира О (рис. 283). К стержню ОМ прикреплены в точке В две одинаковые пружины, коэффициент жесткости которых с = 20 н/см, а в точке А —демпфер, создающий линейную силу сопротивления коэффициент сопротивления демпфера (-1 = 15 н-сек см. Система расположена в вертикальной плоскости. Статическому положению равновесия системы соответствует вертикальное положение стержня ОМ. В начальный момент стержень отклонен против движения часовой стрелки па угол сро = 6 и отпущен без начальной скорости. Считая колебания малыми при I = 90 см, /, = 40 см, 1-2 = 30см, определить движение системы и усилие в шарнире О в начальный момент движения. Массой пружины и подвижных частей демпфера, а также трением в шарнирах пренебречь. [c.409]

В измерительных приборах при всяком резком изменении измеряемой величины обычно возникают собственные колебания около нового положения равновесия. Если трение в приборе мало, то колебания эти затухали бы очень медленно. Приходилось бы долго ждать, пока прибор установится в новом положении и можно будет произвести отсчет. Поэтому в измерительных приборах обычно искусственно увеличивают затухание колебаний при помощи специальных демпферов — механических или электромагнитных. Простейшим является воздушный демпфер — легкий поршенек, соединенный с подвижной системой прибора и движущийся в трубочке (без трения о стенки, чтобы не было застоя ). Сопротивление воздуха при движении поршенька делает прибор апериодическим. Сопротивление это не должно быть очень большим, так как тогда оно очень замедлит движение системы к новому положению равновесия. Наи-аыгоднейшим является такое сопротивление, при котором движение системы из колебательного превращается в апериодическое (6 = 2 /йт), т. е. когда трение равно критическому. [c.601]

Приведенный коэффицент демпфирования определяется ИЗ условия равенства работ, затрачиваемых на трение в амортизаторе и в эквивалентном демпфере, и в общем случае может быть нелинейной функцией перемещения у и скорости у. Внешнюю [c.334]

Проведенный анализ зависимостей Со (со) и Ti( f ) для моделей, состоящих из идеальных пружин и вязких демпферов (см. рис. 7.2), показал, что эти модели адекватны реальным материалам во многих практических случаях модель Фохта правильно описывает демпфирующие свойства материалов с преобладающим вязким трением (см. формулы (7.9) и рис. 7.4) модель Максве.1ла объясняет явление пластического течения на низких частотах (формула (7.10)) модели на рис. 7.2, в, з дают максимум в зависимости (м), обусловленный релаксационными явлениями (см. формулы (7.11), (7.12) и рис. 7.5) модели на рис. 7.2, д, е могут учесть наличие в моделируемой среде нескольких релаксационных механизмов. [c.215]

Основным недостатком этого приема является то, что демпфер перестает быть вязким и сила трения оказывается зависящей от смещения сложным образом по направлению она совца-дает со скоростью, а по величине является функцией частоты. Для гармонического движения эта зависимость может быть записана в простой форме [c.215]

Подведем итог сказанному. Выбор расчетной модели упругой среды зависит от того, какова реальная зависимость модуля Со(о)) и коэффициента потерь т)(со) от частоты. Если она имеет вид, близкий к (7.9) - (7.12), в качестве расчетной модели удобно использовать соединения идеальных пружин и вязких демпферов, изображенные на рис. 7.2. В этом случае правомерно получать решения волновых уравнений с произвольной, в том числе и случайной, правой частью. Если реальные зависимости Со (со) и т]((й) не могут быть удовлетворительно описаны функ циями вида (7.9) — (7.12), то применяются аналогичные модели, но с частотно зависимым вязким трением. В частности, если т) (со) = onst, наиболее удобным для расчетов представляется исиользование комплексных моделей упругости и соответствующих волновых уравнений с комплексными коэффициентами. Следует иметь в ВИДУ, однако, что такие модели верны, вообще говоря, только ДЛЯ гармонического движения. Отметим также, что если среда имеет сложную зависимость ti( o), ио рассматривается в узкой полосе частот, то в качестве ее расчетной модели можно использовать одну из моделей с вязким трением (см. рис. 7.2), например модель Фохта. [c.217]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...