Газы — Давление и температура после формулы

Рассчитываем показатель адиабаты газа, зависящий от его свойств и параметров состояния — давления и температуры. Показатель адиабаты метана в диапазонах давлений от О до 80 кгс/см и температур от —25 до +80 °С определяется с двумя значащими цифрами после запятой по формуле [c.64]

При смешении газов с различной температурой и давлением часто необходимо найти давление и температуру смеси, устанавливающиеся после смешения. Вывод расчетных формул для давления и температуры смеси проведем при следующих предположениях [c.72]

До сих пор независимым переменным являлся полярный угол ф и все параметры газа вычислялись в функции от этого угла. В действительности же обычно бывают известны величина обтекаемого тупого угла, т. е. величина угла поворота потока бо и значение скорости набегающего потока. По этим данным нужно определить все параметры газа (скорость, давление, температуру и т. д.) после поворота потока около заданного тупого угла. Поэтому для практических расчетов удобно составить таблицу, где за основной параметр принят угол поворота потока б, а все остальные параметры газа вычислены в функции этого угла. Такая таблица, рассчитанная по формулам (21) — (25), (30) и (31), приводится в приложении I на с. 566—568. Пользоваться этой [c.166]

Расчет за газ производится после приведения объема прошедшего газа К нормальным условиям, для чего требуется иметь среднемесячные данные по температуре 7 рабочего газа (°К), давлению газа (мм рт. ст.) и барометрическому давлению воздуха (мм рт. ст.). Для перевода показаний счетчика в нормальные кубометры используется формула [c.154]

Как следует из формулы (7), константа равновесия реального газа — функция температуры, давления и состава смеси. Поскольку состав смеси может быть найден только после решения системы уравнений химического равновесия, предлагается следующая последовательность решения [c.131]

После выбора трех значений температур Т% Т" и ведется расчет состава продуктов сгорания при этих температурах и при давлении рг—рч. Порядок расчета состава газа остается таким же, как и в случае определения состава продуктов сгорания в камере сгорания. Для найденных составов продуктов сгорания на срезе сопла прн температурах Т, Т" и Т " определяется энтропия продуктов сгорания 5 , и 5 по формуле (VI. 71) и строится график зависимости энтропии от температуры (фиг. 65). Рас- [c.203]

При больших значениях коэффициента остаточных газов у неудачный выбор величины температуры Тг приводит к заметным ошибкам. Поэтому после определения давления р и температуры целесообразно проверить величину по приближенной формуле [c.371]

Последние равенства в формулах (9.14) и (9.15) показывают, что вязкость и теплопроводность газов растут с температурой, а при заданной температуре не зависят от плотности газа или от его давления. Независимость ст плотности или давления получается в предположении, что Х= 1/пст. Она будет сохраняться до тех пор, пока длина свободного пробега лимитируется столкновениями молекул. Но при уменьшении плотности величина X рано или поздно неизбежно становится порядка размеров сосуда, после чего ее рост прекращается. С этого момента и вязкость, и теплопроводность начнут уменьшаться при дальнейшем уменьшении плотности. [c.201]

Приближенные формулы (42) и (44) позволяют установить простую зависимость между температурой газа и полным давлением потока после смешения. Здесь надо различать два случая вычисления полного давления смеси [c.547]

К. Предварительный нагрев этих газов осуществляется с помощью электрической печи. Расход газа через опытную трубу изменяется с помощью байпаса, а рассчитывается по формуле адиабатического истечения через критическое сечение соила. Состав газа, его температура и давление определяются с помощью соответствующих зондов, которые устанавливаются в форкамере после смесительной решетки. В выходной камере измеряется только температура заторможенного потока газа. [c.246]

Уо — подача сухого газа после шестой ступени, приведенная к температуре 15°С и давлению 1 ата, в м 1ч. Коэффициент подачи, на основании измеренного острой диафрагмой количества подаваемого компрессором газа, подсчитывался по формуле [c.140]

В следующей, очень большой, главе (в ней около 100 страниц) дается приложение механической теории теплоты к насыщенным парам . Здесь очень подробно рассматривается процесс получения пара, даются определения для сухого, влажного и перегретого пара и показываются их физические особенности. После этого излагается вопрос о зависимости давления насыщенного пара от температуры. Здесь записано ...предыдущее показывает, что пар в насыщенном состоянии существенным образом отличается от газов . Дальше говорится об опытах Реньо по определению функциональной зависимости давления насыщенного пара от температуры и приводится установленная и.м формула [c.57]

Формулы (71) и (75) позволяют установить важную зависимость между температурой газов и полным давлением потока после смешения. Здесь надо различать два случая, в которых полное давление смеси отыскивается соответственно [c.343]

После этого приводятся формулы Лангена — Шребера средних мольных теплоемкостей и цср для простых газов, углекислоты и водяного пара. Дальше даются расчетные формулы, вывод которых принадлежит Гриневецкому. В числе их формулы коэффициента молекулярного изменения, давления и температуры конца сжатия, давления и температуры конца сгорания, давления и температуры конца расширения, температуры газов начала сжатия, среднего теоретического индикаторного давления, коэффициента остаточных газов, расхода тепла на индикаторную и эффективную лошадиную силу в час, индикаторного и экономического к. п. д. и др. [c.631]

Смешение газов при V = onst. Если суммарный объем, занимаемый газами до и после смешения, остается неизменным и газы до смешения занимают объемы Vi, Vч,. , Vn м при давлениях р , р ,. , , , и температурах ТI, Т2, , Т , а отношения теплоемкостей этих газов Ср/б о равны ki, k ,. . ., /г , то параметры смеси определяют по формулам температура [c.55]

Проводя аналогичный расчет по точкам Л и характеристики, находим соответствующие сходственные точки А и В. Соединяя кривой точки А, Б, В, находим искомую характеристику ТК при понижении 7в к= от 273 до 250 К при rt = onst. Следует отметить, что при пересчете характеристик по рассматриваемому методу но оси абсцисс должны откладываться объемные расходы газа, а не массовые, так как скорости газа в треугольниках скоростей, входящие в формулу (10.2), определяются объемными расходами. Следует также учитывать, что ранее называемый нормальный кубический метр, т. е. 1 м , отнесенный к определенной температуре и давлению (обычно 0° С, 0,1033 МПа), является не объемной, а массовой единицей. Действительно, при 0° С и 0,1033 МПа газ имеет вполне определенную плотность, следовательно, 1 м имеет и вполне определенную массу, а геометрический объем 1 может быть разным в зависимости от р и Г газа. Поэтому расход в 1 м не определяет поля скоростей в ТК, от которых зависит их характеристика. Следовательно, вести пересчеты характеристик ТК, ко1да по оси абсцисс отложены объемы в кубических метрах при определенных параметрах, нельзя, объемы должны быть выражены в объемных кубических метрах. После окончания пересчета можно вернуться к массовым кубическим метрам, но уже с учетом нового переводного коэффициента от 1 нм к 1 м зависящего от новой температуры на всасывании к, а в общем случае — и от нового давления ра, к- [c.208]

В 14 показывается, что теплоемкость Ср перегретого пара зависит от давления и те.мпературы, и приводится таблица средних значений Ср для давлений от 1 до 20 ат и температур от 180 до 550° С. После этого даются формулы внутренн.ей энергии и энтропии перегретого пара. В 17 говорится о диаграмме Т — 5 водяного пара. Здесь не приводится полная диагра.мма 7 — 5 водяного пара, а лишь рассказывается, как она строится, и дается ее схема с ианесенны.ми на ней двумя пограничными кривыми, которые не продолжены даже до критической точки. В это.м параграфе следовало бы привести и диаграмму г — 5. В учебнике Брандта диаграмма I — 5, и то лишь в схсхматическом виде, дается в гл. 5 Истечение газа и пара после рассмотрения основных процессов изменения состояния насыщенных и перегретых паров. [c.203]

Весьма существенно изменяется степень адиабатического повышения температуры после регенератора чем больше т]у, тем больше л 4 и тем больше нагрев в регенераторе работоспособность же газа hg (работа, получаемая с 1 кг газовоздушной смеси) заметно уменьшается (319 кдж кг до 264 кдж кг). Здесь следует отметить, что в схеме с регенеративным отбором величина hg не имеет того значения, какое она имеет в обычных схемах, так как, несмотря на значительное уменьшение hg, мощность установки, как видно из формулы (1—78), даже увеличивается в результате увеличения г] (от 37,1% до 37,3%). В то же время с уменьшением Цу установка удешевляется, как и в обычной схеме, но в несколько меньшей степени. Так, при г]у = 0,3 общий расход газа через первые турбины меньше, чем при Ч]у 0,37 обш.ая степень повышения давления и потери с выходной скоростью я,, также меньше. Все это удешевляет установку, и это в известных случаях (при дешевом топливе) перекрывает ту экономию, которую даег увеличение т] при [c.62]

Затем газ проходит через холодильник (в идеальном случае при постоянном давлении р ), где он охлаждается до температуры (изображено линией Ьс). После холодильника газ поступает в сопло N вихревой трубы. В трубе газ разделяется, и холодная часть газа р. при температуре и давлении нанравляется в холодную камеру. Этот процесс характеризуется линией се. Поскольку процесс охлаждения не является строго адиабатическим, точка е на индикаторной диаграмме расположена при более высокой температуре, чем точка d, лежащая при давлении Ру на адиабате, проходящей через точку с. Нагретая часть газа (1 — л) выходит из вентиля V с температурой и давлением (это соответствует отрезку с/). Отметим, что в точке / удельный объем больше, чем в точке а, поскольку Т У>Т У Т . Эта часть газа (1 —[л) охлаждается в холодильнике до температуры и снова поступает на вход компрессора (линия /с ). Точка с не совпадает с а, если Т Ф Т . В этом случае работа сжатия будет несколько больше, чем работа сжатия, вычисленная по формуле (3.1). [c.14]

ФАКТОР <есть причина, движущая сила какого-либо процесса, явления, определяющая его характер или отдельные его черты магнитного расщепления — множитель в формуле для расщепления уровней энергии, определяющий величину расщепления, выраженный в единицах магнетона Бора размагничивающий— коэффициент пропорциональности между напряженностью размагничивающего магнитного поля образца и его намагниченностью структурный—величина, характеризующая способность элементарной ячейки кристалла к когерентному рассеянию рентгеновского излучения, гамма-излучения и нейтронов в зависимости от внутреннего строения ячейки) ФЕРРИМАГНЕТИЗМ—состояние кристаллического вещества, при котором магнитные моменты ионов, входящих в его состав, образуют две или большее число подсистем (магнитных подрещеток) ФЕРРОМАГНЕТИЗМ—состояние кристаллического вещества, при котором магнитные моменты атомов или ионов самопроизвольно ориентированы параллельно друг другу ФИЛЬТРАЦИЯ—движение жидкости или газа через пористую среду ФЛУКТУАЦИЯ <есть случайное отклонение значения физической величины от ее среднего значения, обусловленное прерывностью материи и тепловым движением частиц абсолютная — величина, равная корню квадратному из квадратичной флуктуации квадратичная 01ли дисперсия) равна среднему значению квадрата отклонения величины от ее среднего значения относительная равна отношению абсолютной флуктуации к среднему значению физической величины) ФЛУОРЕСЦЕНЦИЯ — люминесценция, быстро затухающая после прекращения действия возбудителя свечения ФОРМУЛА (барометрическая — соотношение, определяющее зависимость давления или плотности газа от высоты в ноле силы тяжести Больнмаиа показывает связь между энтропией системы и термодинамической вероятностью ее состояния Вина устанавливает зависимость испускательной способности абсолютно черного тела от его частоты в третьей степени и неизвестной функции отношения частоты к температуре) [c.292]

При увеличении р давление, температура и плотность газа за скачком увеличиваются, безразмерная скорость уменьшается при неизменных параметрах до скачка. В частном случае р=90° изменения параметров в скачке оказываются максимальными, а угол отклонения 6=0. Такой скачок, расположенный нормально к направлению скорости иевозмущенного потока, называют прямым скачком. Прямой скачок является частным случаем косого скачка основные уравнения прямого скачка получаются из формул табл. 5.1 после подстановки р=90 . Формула связи между скоростями до скачка и после него получается также из основного уравнения косого скачка (5.19) или (5.19а). Здесь следует принять [c.127]

При численной оценке нужно проявлять известную осторожность. Дело в том, что в отраженной волне температуры обычно столь высоки, что теплоемкость газа вследствие диссоциации, ионизации и т. д. не постоянна. Строго говоря, параметры отраженной волны следовало бы рассчитывать, пользуясь реальными термодинамическими функциями газа. Однако для грубой оценки можно воспользоваться формулами (4.6), выбрав для показателя адиабаты некоторое эффективное значение. В разреженном газе в области диссоциации или ионизации можно принять, для оценки, например, у = 1,20. Это дает р /р1 13, д4/р1 л 6, Т, /Т1 2,17. В тяжелых одноатомных газах можно получить в отраженной ударной волне десятки тысяч градусов. В воздухе при начальном давлении Ро = 10 мм рт. ст. и скорости падающей волны О Ъ км/сек, когда 5800° К, д1/ро Ю, в отраженной волне 8600° К, д4/р1 л 7 (эти данные получены с учетом реальных термодинамических свойств). Реальный процесс в ударной трубе протекает гораздо сложнее, чем это рисуется идеализированной схемой, изложенной выше. Ударная волна становится стационарной не сраэу после разрыва диафрагмы, а лишь-спустя некоторое время. Играют роль трение о стенки, взаимодействие-с пограничным слоем, особенно в отраженной ударной волне, неравномерность нагрева по сечению трубы, потери энергии через стенки и на излучение (при очень высоких температурах), перемешивание газов, у контактного разрыва и многие другие эффекты (см. об этом [2, 4, 5, 19] там же имеются ссылки на многие оригинальные работы). [c.206]

В схеме с предкамерной турбиной антикавитационные качества системы питания повышаются благодаря применению бустерных струйных и лопаточных насосов. Их применение повышает значения tis [в формулу (5.75) вместо Ссрв. ок следует подставлять Сс. п. ок 1 и кпд насосов и таким путем способствует уменьшению давления в газогенераторе. Однако затрата мощности на привод бустерных насосов требует некоторого увеличения давления ргг или температуры Гоо. Если лопаточный бустерный насос приводится газовой турбиной и газ после турбины выбрасывается в окружающую среду, то это снижает удельный импульс тяги ЖРД- Но так как расход газа на привод бустерного насоса невелик, то это снижение незначительно. К тому же определенный расход газа может потребоваться для наддува баков ракеты или для рулевых сопл. [c.334]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...