Синхронные Пусковые характеристики

Непроста задача пуска ЭУ. Только некоторые ПЭ с ограниченными мощностными характеристиками допускают прямой пуск. У многих ПЭ (у тепловых двигателей и большинства ЭД) область превращения энергии не доходит до одной из координатных осей, и прямой пуск невозможен. Для их пуска создаются специальные пусковые характеристики иди вспомогательные устройства, например, короткозамкнутые обмотки в синхронных ЭД. [c.92]

Фиг. 30. Пусковая характеристика синхронного двигателя 1 — с латунной обмоткой 2— с медной.

Пусковые характеристики. Синхронный двигатель пускается как асинхронный, т. е. при пуске ротор не возбуждается постоянным током, а вращающий момент создается взаимодействием токов обмотки статора и пусковой обмотки, причем ток в пусковой обмотке создается благодаря трансформаторной связи обеих упомянутых обмоток. [c.406]

Рис. 3-21. Пусковые характеристики передвижной электростанции фирмы Броун Бовери (нормальный нефорсированный запуск и разгон до синхронного числа оборотов).

Для графического расчета пусковых характеристик согласно рис. 2.2, б исходными являются естественная характеристика она определяется точками щ (синхронная скорость вращения поля) п (номинальная скорость вращения при нагрузке номинальным моментом М ) и допустимыми пределами изменения момента двигателя при пуске Л1 и Этим условиям соответствует ломаная жирная линия, [c.134]

Для асинхронных электродвигателей с к. з. ротором и для синхронных двигателей механическая характеристика определяет его пусковой момент. При оценке требуемого пускового момента двигателя следует учитывать, что у ряда механизмов, в особенности таких, где трение составляет значительную часть нагрузки, пусковой момент превышает на 30—50% расчетный статический момент сопротивления при движении. [c.127]

Для двигателей с фазовым ротором применяется регулирование скорости реостатом в цепи ротора. Схема регулирования ле отличается от пусковой схемы, но реостат должен быть рассчитан на длительный режим. Этот способ дает возможность получить разные скорости (ниже синхронной) при наличии более или менее значительного момента статического сопротивления на валу двигателя. Механические характеристики приведены на фиг. 15, на которой показано, что при M = Mi можно получить скорости [c.514]

Проследим разгон ротора электродвигателя при наличии на его валу номинальной реактивной нагрузки (полностью загруженная кабина лифта приготовлена для движения вверх или порожняя— для движения вниз). После подачи напряжения на статорную обмотку ротор под действием пускового момента (см. рис. 97, а) приходит во вращение. На механической характеристике видно, что с увеличением частоты вращения ротора увеличивается вращающий момент электродвигателя и достигает критического Мкр (на механической характеристике он равен кж). При дальнейшем увеличении частоты вращения ротора момент, развиваемый электродвигателем, уменьшается. Разгон ротора прекратится, когда момент, развиваемый электродвигателем, сравняется с реактивным моментом, приложенным к его валу, т. е. электродвигатель будет работать с номинальным моментом ки и развивать частоту кд. Частота вращения ротора будет в этом случае несколько ниже частоты вращения электромагнитного поля (на механической характеристике точка е). Теперь частота вращения электромагнитного поля относительно вращающегося ротора будет всего гд, что составляет примерно 4—10% от синхронной частоты. При такой частоте вращения электромагнитного поля статора относительно вращающегося ротора в роторную цепь индуктируется э. д. с., достаточная для создания номинального электрического тока и вращающего момента. [c.266]

Для подвесного рельсового транспорта асинхронный электродвигатель особенно ценен тем, что его масса и габаритные размеры по сравнению с другими электродвигателями невелики, а отсутствие коллектора или контактных колец уменьшает эксплуатационные расходы и повышает надежность работы. Двигатель способен работать в тяговом и генераторных режимах и в границах допускаемой тепловой нагрузки может работать во всех четырех квадрантах его характеристики (тяга, рекуперативное торможение, торможение при вращении в обратном направлении и тяга при движении в обратном направлении). Недостатком двигателя является большой пусковой ток, что ограничивает число включений в 1 ч при обычных схемах управления. Синхронная частота вращения двухполюсной машины при питании от сети промышленной частоты тока 50 Гц достигает 3000 6б/мин. На рис. 2.8, а показана скоростная характеристика трехфазного асинхронного электродвигателя с короткозамкнутым ротором, имеющего повышенное скольжение, а на рис. 2.8, б — кривая для определения его мощности N при разных режимах работы ПВ, %. [c.24]

Механические характеристики асинхронного электродвигателя, построенные по формуле крутящего момента, показаны на рис. 3.4. При п = По момент М = 0. Этот случай синхронного вращения соответствует идеальному холостому ходу машины. В первый момент пуска электродвигателя, когда ротор еще неподвижен и 5 = 1, электродвигатель развивает пусковой (начальный) момент УИп, который больше номинального момента М . Значения и определяют критическую точку (максимум) механической характеристики. Точка А соответствует номинальной нагрузке. [c.67]

Такая схема дает возможность пропускать в обмотку ОУ ток от ТПТ при ограничении пускового тока и сумму токов от ТПТ и ТПН при поддержании постоянной мощности, а также ток ТПН при ограничении максимального напряжения главного генератора. Вторая независимая обмотка полюсов возбудителя Н2 питается от вспомогательного генератора ВГ и имеет постоянное напряжение. Для поддержания постоянной мощности главного генератора тепловоза применена регулировочная обмотка магнитного усилителя ОР, которая связана с объединенным регулятором мощности через индуктивный датчик ИД и питается от синхронного подвозбудителя через выпрямительный мост ВЗ. Тахогенератор Т (или тахометрическое устройство) питает обмотку 03, которая задает характеристики генератора по позициям контроллера машиниста. Ток возбудителя В поступает в независимую обмотку возбуждения главного генератора НГ. [c.101]

Синхронизированный асинхронный двигатель с самовозбуждением обладает высоким сов (р и хорошими пусковыми характеристиками, но он уступает компенсированному двигателю в пе-регружаемости, не обладая никакими относительными преимуществами, помимо необходимого в некоторых случаях практики синхронного хода. Толькв в этих редких случаях он и может найти себе применение. [c.324]

На рис. 299 показана механическая характеристика асинхронного электродвигателя трехфазного тока. Механическая характеристика Мд = -Мд( ) асинхронного электродвигателя состоит из двух частей первая — восходящая, неустойчивая — часть Оа расположена левее Мтах вторая — устойчивая — часть аЬ — правее. Часть аЬ — рабочая. При некотором значении угловой скорости со, соответствующей номинальному моменту М двигателя и номинальной скорости Шн двигатель развивает максимальную мощность. Угловую скорость СОс, при которой Мд = О, называют синхронной с этой скоростью ротор вращается при холостом ходе. Точка а диаграммы определяет положение максимального опрокидываюихего момента Мщах и минимально допустимой угловой скорости (Omin рабочей части характеристики, а точка О определяет начальный пусковой момент Mq при нулевой угловой скорости ротора. Условия работы электродвигателей при низких скоростях вращения значительно ухудшаются. [c.205]

Вместо спиральной поверхности окон можно применить цилиндрическую, полученную путем обработки пальцевой фрезой диаметром d (1 + 2) мм по радиусу R со смещением е относительно оси муфты. При этом момент включения муфты, зависящий от характеристики и махового момента асинхронного электродвигателя и параметров R, е, у окон полумуфты, приближенно определяют по рис. VIII. 16. Л/j,, Мо, д. н—пусковой, опрокидывающий и номина-льный моменты электродвигателя Шс — синхронная скорость вращения его магнитного поля. [c.299]

На рис. 1.2 и 1.3 представлены механические характеристики X асинхронного двигателя. Они выражают зависимость угловой ско- рости вала двигателя от вращающего момента (рис. 1.2) или враща-I ющего момента от скольжения 5 (рис. 1.3). На этих рисунках — пусковой момент М о — номинальный момент сос — синхронная угловая скорость ю — рабочая угловая скорость двигателя под нагрузкой 5 — скольжение, определяемое по формуле [c.7]

На рис. 50 показаны механические характеристики асинхронного электродвигателя, построенные по формуле крутящего момента. При п = По момент М = 0. Этот случай синхронного вращения соответствует идеально-му хЬлостому ходу машины. В первый момент пуска электро-двигателя, когда ротор еще не- 5 подвижен и 5=1, электродвигатель развивает пусковой (начальный) момент Мп, который больше номинального момента [c.69]

Как было сказано выше, ф-ла справедлива только для мощностей, получаемых при полном открытии дросселя карбюратора. Следовательно ее можно применять для мощности на расчетной высоте (точка К на фиг. 2), или т. н. пике, и для всех мощностей на высотах, ббльших расчетной. Испытания высотных качеств мотора описанным выше способом может производиться как на гидротормозе, так и на балансирном станке. Однако в первом случае удобства регулировки нагрузки делают этот метод испытания наиболее удобным. Одним из типов специальных испытаний, могущих быть отнесенными к разряду трудных, является испытание карбюраторов. Прежде чем такое испытание проводится на моторе, карбюратор проходит серию испытаний на специальной установке в лаборатории, где устанавливается уровень топлива в поплавковой камере, проверяется герметичность продувкой на специальной установке, устанавлипается синхронность (одинаковость действия) отдельных камер карбюратора (если карбюратор двойной или четверной), и затем подбираются размеры жиклеров, сечения высотных корректоров и прочих регулирующих органов. После указанных испытаний карбюратор поступает на мотор. В виду того что во время испытаний необходимо бывает измерять давления (разрешения) в различных местах карбюратора и всей системы всасывания, установка д. б. снабжена достаточным количеством ртутных и водяных манометров. Задачей испытания является устранение ненормальностей в работе мотора. Эти ненормальности обычно бывают следующие неустойчивый малый газ, провалы в работе в момент перехода с пускового жиклера на главный, неравномерное распределение смеси по цилиндрам, неудовлетворительное протекание кривых часового и уд. расхода топлива по дроссельной характеристике й наконец слишком малые или большие абсолютные расходы топлива в той или иной части кривой расхода. Устранение указанных дефектов сводится к определению влияния отдельных дозирующих органов на протекание характеристики расхода топлива. К таким органам можно отнести систему малого газа, главную дозирующую систему, систему дополнительных устройств (экономайзер, ускорительный насос, обогатитель) и наконец систему высотного корректора. Методика исследованин каждого рег "лирующего органа состоит в снятии дроссельных характеристик, изменяя только те элементы, которые влияют на исследуемый участок кривой расхода. Точки дроссельных характеристик снимаются через каждые 50 оборотов. Во время хода испытаний необходимо бывает проверить легкость запуска мотора и его приемистости при разных темп-рах охлаждающей воды. Испытание карбюраторов в высотных условиях производится или в камере низкого давления или на обычном станке с высотным приспособлением, как было описано выше. Для подсчета охлаждающей по- [c.195]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...