Напор 463 — Потери динамический

Пренебрегая потерями напора на входе и выходе, определить расход Q масла динамической вязкостью (.1 — 1,5 П по четырем прорезям из левой полости цилиндра, избыточное давление в которой равно р - 200 кПа, а правую, где давление равно атмосферному. [c.212]

При этом Д — динамический напор на забое, г — потеря напора в вертикальных трубах от забоя до устья скважины и вычисляется по формулам (48.5), (48.7). [c.333]

При перекачивании перегретых паров трубопроводы самым тщательным образом изолируют, и их тепловые потери незначительны, но все же характер изменения состояния перегретого пара в результате устранения теплообмена между потоком и наружной средой уже не является изотермическим. Не будет он и строго адиабатическим— даже в хорошо изолированной трубе условия будут отличаться от условий при обратимом адиабатическом изменении объема, так как турбулентность, возникающая при движении, переходит частично в тепло, которое изменяет уравнение энергии (энергия, переходящая в потери, возвращается в виде механической энергии). Таким образом, с одной стороны, температура пара имеет тенденцию к снижению по длине трубопровода в результате расширения пара, с другой стороны, — к возрастанию вследствие поступления тепла от потерь напора. В результате режим движения находится между изотермическим и адиабатическим. Поскольку температура пара меняется по длине паропровода, меняются также динамическая вязкость р, число Рейнольдса и в общем случае коэффициент гидравлического трения X. Однако вследствие значительных скоростей движения пара в паропроводах (десятки метров в 1 с) сопротивление относится чаще всего к квадратичной области, где X от Не не зависит. [c.295]

Вычислить касательные напряжения Tj и на цилиндрических поверхностях, образующих зазоры, а также расход жидкости Q, если di = 25 мм, == 0,252 мм, а динамическая вязкость жидкости i == 10 П. Потери напора на входе и выходе из кольцевых щелей не учитывать. [c.212]

Определить расход жидкости Q через пяту, а также величину зазора Ь, если динамическая вязкость жидкости х = 0,4 П, а избыточное давление в питающем резервуаре / 1 = 1,0 МПа. Местные потери напора не учитывать. [c.220]

Схема двухконтурной АЭС с водяным теплоносителем представлена на рис. 9.36,а. ГЦН 9 подает теплоноситель (воду) в реакто р 1. Образовавшийся в реакторе пар поступает в парогенератор 10, где конденсируется и возвращается на всасывание ГЦН. Напор ГЦН рассчитывается на преодоление динамических потерь в реакторном-контуре. Давление в контуре, как отмечалось, поддерживается компенсатором объема 11. Пар, образовавшийся в парогенераторе, поступает во второй контур, который не имеет радиоактивной части, поэтому требования д оборудованию второго контура такие же, как к оборудованию ТЭС. [c.291]

Скоростной напор а и динамическое давление а, которые входят как сомножители в указанные члены потерь уравнений (270), относятся не к первому или второму живому сечению, для которых написаны эти уравнения, а к тем сечениям труб, где рассчитываются потери. [c.217]

Уравнения динамического равновесия. Будем пренебрегать потерями напора, т. е. считать воду идеальной жидкостью как и выше, будем рассматривать русло с горизонтальным дном (i = 0). При этом приложим известные уравнения Эйлера (3-6) (которые представляют собой уравнения динамического равновесия, составленные для элементарного объема жидкости) к единице массы жидкости, заполняющей в данный момент времени параллелепипед, представленный на рис. 15-6. [c.513]

Динамическое подобие будет существовать при подобии режимов движения жидкости в проточной части турбомашин, что выражается в равенстве чисел Рейнольдса для всех сходственных сечений. Если течение жидкости в проточной части турбомашин происходит в области автомодельности (см. 6, гл. IV), где потери напора зависят не от числа Рейнольдса, а от относительной шероховатости, то при одинаковых относительных шероховатостях для соблюдения полного подобия достаточно кинематического подобия. [c.236]

Анализ представленной экспериментальной осциллограммы показывает, что в системе при разгоне и торможении возникают динамические процессы, вызывающие значительные пиковые давления. Во время открывания в полости между насосом и реверсивным золотником возникает пиковое давление 1, связанное с опережением включения нагрузки насоса по отношению к началу открывания проходного сечения реверсивного золотника, величина этого пика определяется временем опережения и характеристикой предохранительного клапана. В начальный период разгона жидкость попадает в напорную полость цилиндра, через малое проходное сечение закрытого в предыдущем цикле осевого дросселя, что ухудшает условия разгона, а после начала перемещения поршня и до полного открытия проходного сечения дросселя вызывает непроизводительные потери напора. В процессе разгона в напорной магистрали возникают колебания жидкости, проявляющиеся на осциллограмме в колебаниях давлений 7 и 5. При торможении клапана в полости между осевым дросселем и поршнем возникает пиковое тормозное давление 4, почти вдвое превышающее номинальное давление насоса, что объясняется несовершенным конструктивным решением тормозного устройства и неудачным выбором закона изменения его проходного сечения в функции перемещения поршня. Существующий тормозной режим не обеспечивает плавного и точного подхода клапана к конечному положению. Во время торможения масса жидкости в сливной магистрали за осевым дросселем продолжает движение по инерции, что приводит к разрыву сплошности жидкости. Характер изменения исследуемых параметров при разгоне и торможении во время закрывания клапана аналогичен, а изменение их величин определяется переменой активных площадей поршня, на которые воздействует напорное и тормозное давление. [c.138]

Потеря напора на ускорение жидкости в случае изотермического движения равна разности динамических напоров в выходном и входном сечениях потока [c.131]

Потери скоростного напора при выходе из вентиляторной трубы, или динамический напор вентилятора, составляют [c.413]

Полной потерей давления в местном сопротивлении при движении смеси с изменением скорости называется алгебраическая сумма разности между исходным (расчетным) значением полезного напора, которое имело бы место в прямой трубе, и измеренным значением при наличии сопротивления и потери всего или части скоростного напора потока смеси из-за резкого уменьшения скорости. Затрата статического давления на создание динамического давления на последующих участках не включается в величину потери. [c.284]

Скопление воды в трубке искажает ее показания. Этот дефект можно устранить, применив, например, насадок В. А. Кирсанова [38]. Для устранения закупоривания через этот насадок продувается воздух (рис., 45). Он дросселируется до необходимого давления. При существенном сопротивлении в трубке вводится поправка к измеряемому динамическому напору. Применяются и схемы с компенсацией потерь давления от сопротивления трубки. [c.154]

При входе воды в эти трубы имеют место гидравлические сопротивления, величина которых тем больше, чем больше скорость входа воды в трубы. Кроме сопротивлений от движения воды (динамический напор), имеются потери на местные сопротивления при входе воды, которые тоже можно вы- [c.45]

При выводе уравнений, описывающих динамические свойства системы, следует исходить из того, что в стационарном режиме устанавливается такой расход через систему, при котором существует равновесие между действующим напором и потерями давления в системе. После возмущения — после изменения действую щего напора или сопротивления системы — происходит изменение расхода, вследствие чего вновь восстанавливается равновесие. При этом, естественно, справедливо условие неразрывности, в соответствии с которым при регулировании путем воздействия на общий расход в любой момент времени расходы во всех сечениях Должны быть одинаковыми (условие несжимаемости). [c.31]

Величина к аэ определяется потерями на трение газа о стенки газопровода и дымовой трубы, местными сопротивлениями и динамическим напором на выходе из дымовой трубы. [c.138]

Уравнение (186) характеризует течение через клапанную щель, т. е. потери напора в клапане. Уравнение (185) показывает связь между углом отклонения потока на бесконечности а и подъемом клапана х. При помощи этого уравнения можно учесть динамическую реакцию потока на клапан. Рассматривая течение через клапан выбранной нами формы (рис. 272), можно предположить, что динамическая реакция будет существенной, особенно при больших расходах. [c.443]

В предыдущей главе определена динамическая математическая модель ГДТ и на ее базе разработана методика расчета переходных характеристик системы с ГДТ при любых заданных внешних воздействиях. Так как главным отличием предложенной методики от существующих является использование внутренних динамических характеристик ГДТ, особый интерес представляет сопоставление результатов расчета динамических величин напоров лопастных колес, инерционных и гидравлических потерь, расхода в рабочей полости и углов потока на выходе из лопастных колес с данными эксперимента. [c.39]

При работе гидропередачи в области автомодельности изменение чисел Re не оказывает влияния на потери напора жидкости и, значит, на гидравлический к. п. д. В данной области не нарушается динамическое равновесие системы. Для осуществления полного подобия потоков требуется лишь геометрическое подобие и равенство чисел Струхаля. При равенстве чисел Струхаля и Рейнольдса автоматически выполняется [c.16]

Результаты расчета полного напора в рабочих колесах в динамического напора на входе в рабочие колеса и выходе из них по линии тока чаши на всех режимах даны в табл. 27. Потери на трение в насосном колесе по линии тока чаши [c.130]

В опытах обычно измеряется перепад давлений [2], который включает в себя, помимо потерь, разность динамических напоров двухфазной смеси за и до сужения, поэтому [c.154]

Процесс поверхностного фильтрования подчиняется закону Дарси, согласно которому потери напора Р пропорциональны скорости фильтрования v с коэффициентом пропорциональности к, зависящим от динамической вязкости т) и сопротивления среды JR [c.145]

В целом результаты сопоставления расчетных и опытных данных потерь напора на трение свидетельствуют о правомерности представления касательных напряжений, возникающих на поверхностях трубы, смоченных газом п жидкостью, через коэффициенты гидравлического сопротивления н динамические напоры обеих фаз. Причем для расслоенной структуры течения смеси с гладкой поверхностью раздела коэффициенты гидравлического сопротивления обеих фаз могут быть представлены в функции числа Рейнольдса, выраженного через гидравлический диаметр соответствующей фазы и относительной шероховатости. [c.186]

Вязкость жидкости ) 60 Коэффициент вязкости динамический (см. Вязкость жидкости ) 60 Коэффициент вязкости кинематический (см. Вязкость жидкости ) 61 К. п. д. насосов и моторов 124 Коэффициент расхода (см. Местные потери напора ) 21 Коэффициент сопротивления (см. также Потери напора ) 14 [c.678]

Сумма статического и динамического напоров называется суммарным напором. Если нет подвода энергии от внешних источников (вентилятор, подогрев воздуха и т. д.), то суммарный напор на протяжении потока увеличиваться на может. Наоборот, вследствие внутреннего трения (завихрения) или трения о стенки суммарный напор падает. Статический и динамический напоры могут в некоторых пределах переходить друг в друга, а их численные значения на протяжении потока могут время от времени меняться. Переход статического напора в динамический возможен без особых трудностей и существенных потерь обратное преврзшение происходит только в особых тщательно обработанных диффузорах и не всегда полностью осу-нхествимо. Отсюда следует, что нецелесообразно, например, в узких каналах добиваться повышения динамического напора за счет статического, потому что позднее статический напо з восстановить чрезвычайно сложно. Точно так же частое изменение направления потока вызывает потери напора. Методика измерения статического напора требует, чтобы диаметральная плоскость погруженной в поток трубки была расположена параллельно его струям (фиг. 37, а). [c.546]

Подобный принцип по существу впервые использовал Гастерштадт. Примем обозначения Ар, — потери давления и коэффициент сопротивления чистого газа Арт, т —потеря давления и коэффициент сопротивления, определенные движением дисперсных частиц в потоке газа Арп, п — потеря давления и коэффициент сопротивления, определенные подъемом всей системы на высоту L Арр, gp — потеря давления и коэффициент сопротивления, вызванные разгоном частиц до примерно равномерного движения. Полагая, исходя из расчетных удобств, пропорциональность каждого члена равенства (4-36) динамическому напору газа, получим [Л. 71, 98, 99] [c.123]

Задача VIII—34. Для определения вязкости масла измеряется потеря напора при его прокачке через калиброванную трубку диаметром d = Ь м.м. Каково значение динамической вязкости р масла, если при рас.ходе Q = 7,3 см /с показание ртутного дифмаиометра, подключенного к участку трубки длиной / = 2 м, h == 120, мм [c.223]

Задача 8-34. Длл опзеделения вязкостя масла измеряется потеря напора при его прокачке через калиброванную трубку диаметром й = 6 мм. Каково значение динамического коэффициента вязкости масла, если при расходе Q = 7,3 M j ea показание ртутного дифманометра, подключенного к участку трубки длиной 1 = 2 м, равно /г = 120 мм. [c.224]

Задача VllI-34. Для определения вязкости масла измеряется потеря напора при его прокачке через калиброванную трубку диаметром d = 6 мм. Каково значение динамической вязкости масла, если при расходе — [c.225]

Непосредственно на входе в отводящую трубу потеря напора из-за уменьшенной скорости воды меньше расчетной величины динамического давления, что объясняет полученную разницу в коэффициентах сопротивления входного участка трубы при движении воды и воздуховодяной смеси. [c.295]

Характер взаимного пролегания кривых зависимости коэффициента сопротивления плохо согласуется с принятым представлением о механизме процесса потери давления. По этому представлению заметную долю потери давления определяет отклонение величины полезного напора от величины, соответствуюш,ей стабилизированному состоянию. Следовательно, с по-нижениемдавления коэффициент сопротивления должен увеличиваться, что, согласно рис. 11, имеет место только при малых динамических давлениях. [c.305]

На рис. 6-4,а показана установка вентилятора ВД-10-14,5 на отметке обслуживания парогенератора ТП-230 (D = 230 т/ч). Сразу за вентилятором выполнен резкий поворот на 90°, а затем диффузор с очень большим углом раскрытия. При такой компоновке н=1, т. е. весь динамический напор вентилятора теряется полностью. По испытаниям на ТЭС, проведенным ОРГРЭС, потери за вентилятором достигли 80 кГ1м . [c.153]

Для выяснения причин неравенства статического и динамического расходов рассмотрим распределение напоров в рабочей полости ГДТ на установившихся и переходных режимах работы (рис. 21). При разгоне турбинного колеса инерционный напор Н /отн, создаваемый жидкостью при тормо кении потока в относительном движении, превышает напор Я, ер, создаваемый при разгоне в переносном движении массы жидкости, заключенной в турбинном колесе. Суммарный инерционный напор Hj, таким образом, отрицателен, что можно рассматривать как увеличение напора насосного колеса [см. формулу (24)], ведущее, в свою очередь, к возрастанию расхода в рабочей полости по сравнению с установившимся режимом. По мере разгона инерционные напоры уменьшаются, что является причиной постепенного сближения кривых Q(t) динамического и статического расходов к концу переходного процесса. Увеличение расхода при разгоне ведет только к возрастанию потерь в рабочей полости (рис. 22 и в развернутом виде рис. 23). Динамические напоры как насосного, так и турбинного колес при этом меньше статических. Это объясняется тем, что инерционные составляющие напоров Я1д и Нал, при разгоне турбинного колеса отрицательны, в результате кривые КПД y = H2lHi при установившемся и переходном режимах близки друг к другу. Наибольшая разница между т)д и т) не превышает 2% и находится в пределах точности эксперимента. Расчет по предложенной методике в данном случае дает значения т)д, отличающиеся от т] не более чем на 1,4%. Здесь необходимо отметить, что при торможении турбинного колеса эта разница достигает 5%, хотя максимальные ускорения турбинного колеса составляли при разгоне — 570 с- , при [c.40]

Ио и располагаемая удельная энергия про-порциоиальна напору же. Следовательно, при изменении напора относительные потери, а с ними и гидравлический к. п. д. остаются теми же. Таким образом, постояиство гидравлического к. п. д. в подобных режимах у одной и Toii же турбины при разных напорах является с достаточной для практики точностью доказанным, а пренебрежение силами вязкости при установлении динамического подобия — допустимым. [c.33]

По горизонтальному трубопроводу диаметром d =75 мм и длиной / = 180 м движется жидкость, имеющая относительную плотность й = 1,25 и динамический коэффициент вязкости ц = 0,0085 Па-с. Определить потери напора, если расход Q = 3Q л/мин, а шероховатость трубопровода Д = 0,5 мм. На трубопроводе имеется 4 поворота на угол 90 с угольником, счетчик расхода жидкости и обьшновенный вентиль. [c.177]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...