Напор относительный

Отверстие большим называют тогда, когда его вертикальный размер того же порядка, что и напор относительно центра тяжести отверстия. [c.62]

Пусть напор относительно некоторой плоскости сравнения есть Нх и ордината z оси струйки задана положением плоскости сравнения. В этом случае могут быть вычислены также значения пьезометрического напора в любом сечении струйки [c.74]

Скоростными напорами относительного движения входа [c.221]

Влияние величины зазора на создаваемый напор. Относительная величина зазора между лопастью вентилятора и кожухом (фиг. 73) [c.595]

Скачок уплотнения плоский косой 50 Скоростной напор относительный 27 Скорость в выходном сеченни сопла 88 [c.894]

В курсах газовых турбин выводится, что к. п. д. газотурбинной установки в значительной степени зависит от относительных потерь напора (относительного сопротивления) и в газовом и воздушном тракте установки, в том числе в воздухоподогревателе и других теплообменниках [c.132]

Решение. Гидростатический напор относительно плоскости 0 — 0 отсчета [c.15]

Наложение течений 57 Напор относительный 510 [c.734]

Необходимо подчеркнуть различие между давлением и напором в отдельных точках покоящейся жидкости давление зависит от координат точки и является переменной величиной для всей массы жидкости, а напор относительно плоскости сравнения является величиной постоянной и не зависит от координат рассматриваемых точек. В выражение [c.29]

Суммы высот 2л и рд/ у или Zb к рв/у называются гидростатическим или пьезометрическим напором в данной точке жидкости относительно выбранной плоскости сравнения О—0 согласно уравнению (1.22а) они равны между собой. Следовательно, для данного объема жидкости пьезометрический напор относительно выбранной плоскости сравнения есть величина постоянная, или [c.31]

Т. е. в этом случае изменения напоров относительно начальных не зависят от инфильтрационного питания, причем начальное условие для величины ДЯ будет нулевым, т. е. ДЯ(дг, у, 0)=0. [c.100]

Эти уравнения впервые были получены Ж. Дюпюи и обычно носят его имя. Более удобна запись этого уравнения в понижениях напора относительно статического уровня который имел место до откачки. Поскольку в точках с напорами Я и Их будут 5=Яо—Я и 51=Яо—Я то уравнение (3.1.16) можно записать в виде [c.164]

Эти выражения получены без оценки и учета температурного скольжения компонентов потока, при котором ф1<1, 1тф(п- При расчете в [Л. 309] теплоотдачи по температурному напору 1ст—t (взамен t T—in) снижение относительной интенсивности теплопереноса в области малых концентраций исчезает. Равенство /ст—<=<ст— возможно только при ф( = 1, что в [Л. 309] и в ряде других исследований не имело места. Влияние числа Рейнольдса на Nun/Nu согласно формулам (6-68)—(6-70) отсутствует, хотя в Л. 309] использовались довольно крупные частицы. Это не согласуется с резуль татами всех вышерассмотренных работ. [c.221]

Задача VI—2. Определить, пренебрегая потерями напора, начальную скорость истечения жидкости из сосуда, заполненного слоями воды и масла (относительная плотность б = 0,8) одинаковой высоты Л = 1 м. [c.133]

Решая зто уравнение относительно к , находим выражение потерь напора при ламинарном течении в трубе [c.194]

При достаточно большой относительной длине //d трубопровода скоростной напор v /(2g) пренебрежимо ма.т по сравнению с общей потерей напора в трубопроводе. [c.231]

График напоров для длинного трубопровода строится упрощенно (рис. IX—6), поскольку относительная малость скоростных напоров позволяет рассматривать линию напора и пьезометрическую линию как практически совпадающие. [c.232]

Для учета потерь напора в местных сопротивлениях (вход в трубку, колено ЭО и нормальный ве1 тиль) воспользоваться приведенными зависимостями относительных эквивалентных длин Jd этих местных сопротивлений от числа Рейнольдса Г е при ламинарном режиме течения в трубке. [c.263]

Пренебречь высотами расположения поршней относительно узловой точки системы, трением в цилиндрах и местными потерями напора в трубах. [c.296]

Пренебрегая геодезическим напором г в аккумуляторе относительно выходного сечения питающего трубопровода, [c.307]

Задача ХШ—28, В активной ковшовой гидротурбине ст])уя воды, диаметр которой й = 50 мм и скорость ь = = 70 м/с, натекает на ковш, выходной угол которого Р = 10 . Коэффициент сопротивления ковша, выражающий потери напора при протекании воды по ковшу через относительную скорость выхода, = 0,2. [c.398]

R -- 500 мм и ширина В = 100 мм, поступает поток воды из неподвижного направляющего аппарата под углом = = 35° к окружной скорости и = Вода выходит из колеса в атмосферу под располагаемым статическим напором = 12 м, имея направление относительной скорости, заданное выходным углом лопастей Р2 25 . [c.401]

Указание. Рассматривая движение воды относительно судна с начальной скоростью = и, получим ДЛЯ реактивной силы R = — (ы) — а<и) и напора, сообщаемого насосом перекачиваемой им воде [c.404]

Ио и располагаемая удельная энергия про-порциоиальна напору же. Следовательно, при изменении напора относительные потери, а с ними и гидравлический к. п. д. остаются теми же. Таким образом, постояиство гидравлического к. п. д. в подобных режимах у одной и Toii же турбины при разных напорах является с достаточной для практики точностью доказанным, а пренебрежение силами вязкости при установлении динамического подобия — допустимым. [c.33]

Проницаемый скважинами расход закачки (приемистость скважины) обусловливается главным образом проводимостью водоносного пласта и особенностями формирования прискважинной зоны. При закачке в одиночную скважину с расходом Сс повышение напора (относительно статического) Не согласно общей теории скважин [см. (3.1.5) и (3.1.12)] представляется выражением [c.260]

Радиационный теплообмен не оказывает существенного влияния на эффективную теплопроводность неподвижного слоя из-за малых температурных напоров в ячейках слоя и незначительности их размеров. В движущемся слое возникает разрыхленная пристенная зона, где роль излучения может возрасти. Конвективный теплообмен в неподвижном не-продуваемом слое практически отсутствует. В движущемся непродуваемом слое появляются токи твердых частиц и увлекаемых ими газовых прослоек. Особенно важны относительные смещения в пристенной зоне, так как здесь скорость газа падает до нуля, а скорость частиц снижается лишь на 5—50%. На кондуктивный теплообмен в движущемся слое положительно влияет периодическое нарушение сложной кинематической цепи контактов частиц, их возможное вращение и поперечные перемещения в пристенной зоне (особенно при малых О/ т и большой скорости слоя), перекатывание и скольжение частиц вдоль стенок канала, т. е. в районе граничной газовой пленки, и пр. Подобные интенсифицирующие эффекты в неподвижном слое, разумеется, невозможны. Однако следует также учесть [c.331]

Поскольку обычно сложные трубопроводы являются длинными, в уравнениях Бернулли можно пренебрегать скоростными напорами, принимая полный напор потока в каждом расчетном сечении трубопровода практически равным гидростатическому и выражая его высотой пьезометрического уровня над принятой плоскостью сравнения. Кроме того, в сложных трубопроводах можно также пренебрегать относительно малыми местными потерями напора в узлах. Это значительно упрощает расчеты, поскольку позволяет считать одинаковыми напоры потоков и концевых сеченнях труб, примыкающих к данному узлу, и оперировать в уравнениях Бернулли понятием напора в данном узле. [c.265]

Коэффициент сопротивления колеса, выражающий потерю напора через относительную скорость ныхода иЗ колеса, I — 0,25. [c.399]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...