Теплообмен при турбулентном течении

Теплообмен при турбулентном течении жидкости по трубе. Чтобы установить осредненное уравнение переноса теплоты при турбулентном движении несжимаемой жидкости по цилиндрической трубе, будем исходить из общего уравнения переноса теплоты [c.458]

Турбулентное течение конденсата. Теплообмен при турбулентном течении пленки конденсата рассматривался в работах [Л. 10, 91, 121 и др.]. В теоретических и экспериментальных исследованиях Л. 10] изучалась теплоотдача при преобладающем влиянии сил трения пара. В качестве основы теоретического исследования была использована аналогия между теплообменом и сопротивлением трения в результате была получена полуэмпирическая формула, описывающая местные коэффициенты теплоотдачи [c.281]

Рис. 2.4. Обобщение опытных данных по теплообмену при турбулентном течении жидкой четырехокиси азота 1 — участок 1, Р> >Pкp — P/ нр, 4 — Р<Р р 5 —участок 2, Я<Янр б—участок 3, Р

Влияние магнитного поля на теплообмен при турбулентном течении связано с двумя гидродинамическими эффектами эффектом гашения турбулентных пульсаций и эффектом Гартмана. Продольное поле вызывает гашение турбулентных пульсаций и переход от более заполненного турбулентного профиля к профилю, менее заполненному, приближающемуся с увеличением числа Гартмана к параболическому. Оба эффекта снижают интенсивность теплообмена. Причем это снижение будет заметным только в определенной области чисел Рейнольдса. В области малых чисел Рейнольдса главную роль будет играть молекулярная теплопроводность конвективный механизм дает незначительный вклад в теплообмен. В области больших чисел Рейнольдса отношение электромагнитных сил к инерционным уменьшается, что приводит к уменьшению влияния поля на гидродинамику и теплообмен. Результаты исследования тепло- [c.78]

Имеющиеся в настоящее время данные по установившемуся теплообмену при турбулентном течении в поперечном магнитном поле [37, 45, 48, 49, 50—52] касаются в основном течений в круглых и прямоугольных трубах и в плоскопараллельном канале. Однако малочисленность этих данных по каждому виду течений, а также сильная зависимость получаемых результатов от конкретных условий проведения экспериментов затрудняют их количественное сопоставление. [c.82]

Рис. 3.18. Теплообмен при турбулентном течении ртути в круглой трубе, находящейся в поперечном магнитном поле [37]

ТЕПЛООБМЕН ПРИ ТУРБУЛЕНТНОМ ТЕЧЕНИИ В ГЛАДКИХ ТРУБАХ [c.184]

Теплообмен при турбулентном течении в гладких трубах рассматривается в этой главе при тех же граничных условиях, что и в гл. 8 для ламинарного течения. Применяя те же обозначения и по существу те же дифференциальные уравнения, удается воспользоваться многими решениями для теплообмена при ламинарном движении в трубах. Поэтому в ряде случаев мы ограничиваемся записью в табличной форме лишь окончательных решений соответствующ,их задач теплообмена при турбулентном течении. [c.184]

Опыты по теплообмену при турбулентном течении жидкостей с высокими числами Прандтля весьма чувствительны к турбулентному переносу тепла в подслое, так как молекулярный перенос тепла сильно подавлен. Однако мы не располагаем аналогичным способом подавления молекулярного переноса импульса с тем, чтобы исследовать непосредственно турбулентный перенос импульса. [c.205]

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ЗАВИСИМОСТИ ПО ТЕПЛООБМЕНУ ПРИ ТУРБУЛЕНТНОМ ТЕЧЕНИИ В ТРУБАХ [c.224]

Если в опытах существенны еще какие-либо переменные, их следует включать в функциональную зависимость в виде отношения к некоторым другим переменным, т. е. в виде безразмерного параметра. Например, если существенной переменной является длина термического или гидродинамического начального участка л (теплообмен при турбулентном течении в термическом начальном участке мы рассмотрим в следующем разделе), то таким безразмерным параметром может служить величина xlD. [c.225]

Собственные значения и постоянные решения задачи о теплообмене при турбулентном течении в круглой трубе термический начальный участок [c.228]

Собственные значения и постоянные решения задачи о теплообмене при турбулентном течении между параллельными пластинами термический начальный участок температура одной пластины постоянна, другая пластина теплоизолирована [c.232]

В гл. 7 были рассмотрены механизм турбулентного переноса импульса и развитие турбулентного пограничного слоя несжимаемой жидкости на продольно обтекаемой гладкой поверхности, а в гл. 9 — теплообмен при турбулентном течении в длинных каналах постоянного поперечного сечения. Для расчета теплоотдачи использовалась аналогия между переносом тепла и импульса в турбулентном потоке. В настоящей главе методы аналогии применяются для расчета теплообмена между гладкой поверхностью тела и турбулентным пограничным слоем. Эта задача отличается от внутренней только тем, что при течении в каналах пограничные слои на стенках развиваются независимо лишь до определенного сечения, в котором они смыкаются. Вниз ио потоку от этого сечения течение устанавливается, т. е. безразмер-ные профили скорости и температуры в сечении не изменяются ио длине канала. В этой главе нас интересует область, в которой пограничный слой на поверхности тела развивается. Предполагается, что пограничный слой достаточно тонкий и не взаимодействует с другими пограничными слоями. [c.280]

Нестационарный теплообмен при турбулентном течении воды в трубах оказывает заметное влияние на коэффициент теплоотдачи. В [Ч-8] показано, что на этот процесс оказывает влияние нестационарная теплопроводность и нестационарный прогрев (охлаждение) пристеночного слоя, вызывающий турбулизацию потока. [c.38]

Анализ имеющихся опытных данных по теплообмену при турбулентном течении жидкости в трубах, а также результаты теоретического расчета (Л. 1], показывают, что зависимости числа Nu от чисел Re и Рг при переменных физических. параметрах жидкости сохраняется практически такой же, как и при постоянных физических параметрах. Следовательно, эту зависимость можно выразить формулой, полученной в предположении о постоянстве физических параметров. Воспользуемся для этой цели интерполяционной формулой, полученной в [Л. 2] в результате теоретического расчета [c.331]

Амбр о к С. Г., О влиянии (переменного теплового потока вдоль поверхности, трубы а теплообмен при турбулентном течении, ИФЖ, 1901, т. 4, № 7, стр. 1 9—24, [c.376]

Влияние температурного фактора на трение и теплообмен при турбулентном течении газа [c.272]

Таким образом, при турбулентном движении тепло внутри потока распространяется перемешиванием почти всей массы жидкости, за исключением пограничного слоя. Поэтому теплообмен при турбулентном течении отличается большей интенсивностью, чем при ламинарном. [c.106]

При турбулентном течении теплота внутри потока распространяется как теплопроводностью, так и перемешиванием почти всей массы жидкости, за исключением вязкого подслоя, где молекулярный перенос теплоты преобладает над турбулентным. Поэтому теплообмен при турбулентном течении отличается большей интенсивностью, чем при ламинарном. [c.152]

Теплообмен при ламинарном течении осуществляется в основном теплопроводностью, а теплообмен при турбулентном течении происходит в основном за счет пульсационных макроскопических движений частиц жидкости. [c.56]

В настоящее время нет экспериментальных данных по теплоотдаче при продольном обтекании диссоциирующим теплоносителем ЫгО пучка труб. Поэтому остановимся кратко лишь на экспериментальных исследованиях по теплообмену при турбулентном течении N204 в обогреваемых трубах, так как эти исследования играют важную роль при обосновании методов теплового расчета реактора. [c.93]

Для практических расчетов теплообмена удобнее использовать простые алгебраические уравнения. Такие уравнения уже издавна применяются для обобщения опытных данных о теплообмене при турбулентном течении. Приведенные ниже уравнения удовлетворительно соответствуют результатам расчетного анализа, показанным на рис. 9-8 и 9-9. Для iPr 1 даются отдельные уравнения для чисел Нуосельта при постоянной плотности теплового потока на стенке и при постоянной температуре стенки. Для высоких чисел Прандтля приводится только одно уравнение, так как различие чисел Нуссельта при обоих граничных условиях незначительно. Рг<0,1 (жидкие металлы) [c.211]

Обработка опытных данных о теплообмене при турбулентном течении в трубах некруглого сечения с использованием в качестве характерного размера гидравлического диаметра показала, что при высоких и умеренных числах Прандтля эти данные с достаточно высокой точностью обобшаются расчетными уравнениями для круглой трубы. В гл. 6 отмечалось, что аналогичное обобщение справедливо и для коэффициента трения. При низких числах Прандтля получить обобщенные зависимости для труб различной геометрии >не удается вследствие того, что термическое сопротивление, как и при ламинарном течении, не осредоточено в пристеночной области. Следует ожидать, что теплообмен в призматических трубах с острыми углами (например, в трубе треугольного сечения, когда один из углов треугольника очень мал) при использовании Dr также не будет обобщаться зависимостью для круглой трубы. Причина состоит в том, что в области острого угла толщина подслоя становится большой по сравнению с расстоянием между прилегающими сторонами угла. В остальных случаях использование гидравлического диаметра и решений для круглой трубы оказывается весьма эффективным и позволяет рассчитывать теплообмен и сопротивление в прямоугольных трубах и трубах другой формы. [c.222]

Слейчер и Трайбус решили задачу о теплообмене при турбулентном течении в термическом начальном участке при постоянной температуре стенки трубы [Л. 8], а Спэрроу, Холлмэн и Зигель — при постоянной плотности теплового потока на стенке [Л. 24]. Задачи решены теми же методами, что и соответствующие задачи при ламинарном течении. Сначала выполнено разделение переменных, а затем с иомощью вычислительной машины определены собственные значения и постоянные решений, которые представлены в виде бесконечных рядов. Для 226 [c.226]

Теплообмен в жидкометаллических системах подробно рассмотрен в [20]. При ламинарном течении стабилизированный теплообмен в каналах различной формы рассчитывается по тем же формулам, что и для неметаллических жидкостей (см. табл. 3.21) стабилизированный теплообмен при турбулентном течении и постоянной плотности потока на стенке q = onst) рассчитывается по следующим формулам. [c.222]

В работах [4, 5] было исследовано влияние излучения на теплообмен при течении Куэтта излучающей и поглощающей жидкости, а в [6, 7] рассмотрено течение пробки излучающего и поглощающего газа в канале и полностью термически развитое ламинарное течение между двумя параллельными диффузно излучающими и диффузно отражающими изотермическими бесконечными пластинами. Автор работ [8, 9] исследовал влияние излучения на характеристики ламинарного течения излучающей и поглощающей жидкости с постоянными свойствами при параболическом профиле скорости между двумя параллельными пластинами и в трубе. Течение пробки газа между двумя параллельными пластинами исследовалось в [10] при этом для решения радиационной ча сти задачи было использовано приближение Шустера — Шварцшильда. Исследованию теплообмена на тепловом начальном участке при течении излучающей и поглощающей жидкости в трубе в приближении серого и несерого газа при параболическом профиле скорости посвящены работы [И, 12]. Авторы [13, 14] исследовали теплообмен при турбулентном течении излучающего и поглощающего серого газа в трубе в условиях, когда газ является оптически тонким, а в работе [15] приведены экспериментальные и теоретические результаты по теплообмену при полностью развитом течении несерого излучающего газа в трубе. Задача нахождения распределения температуры на тепловом начальном участке для ламинарного течения в трубе была решена в общем виде методом [c.581]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...