Напряжения касательные Зависимость нормальные

Расчеты на прочность отдельных стержней, балок и конструкций, рассмотренные в предыдущих разделах курса, основаны на оценке прочности материала в опасной точке. При таких расчетах наибольшие нормальные, касательные или эквивалентные напряжения (в зависимости от вида напряженного состояния и принятой теории прочности) в опасном сечении и в опасной точке сравниваются с допускаемым напряжением. Если наибольшие расчетные напряжения не превышают допускаемых, то считается, что надлежащий запас прочности конструкции этим обеспечивается. Такой способ расчета на прочность называют расчетом по допускаемым напряжениям. [c.487]

Зависимость интенсивности напряжений от компонентов нормальных и касательных напряжений представляется так [c.99]

Из формул сложного сопротивления известно, что указанные усилия и моменты связаны с нормальными и касательными напряжениями следующими зависимостями [c.282]

Кривые изменения коэффициента kf в зависимости от й X Р при различных коэффициентах трения /р даны на рис. 2.6. Можно отметить малое влияние шага резьбы на значение kf. При ориентировочных подсчетах момента, закручивающего тело болта (шпильки), можно принять /р = 0,20, что соответствует (см. рис. 2.6) значению kf 0,12. Установим соотношение между касательными и нормальными напряжениями в стержне болта при затяжке резьбового соединения. Если на стержень действует крутящий момент Г, то максимальное напряжение в упругой области (рис. 2.7, а) [c.20]

Установившиеся режимы течения и зависимости касательного и нормальных напряжений от скорости деформации [c.117]

В сопротивлении материалов наряду с частными случаями динамических расчетов элементов конструкций, указанных в гл. 12, рассматриваются установившиеся процессы, приводящие к периодической циклической) зависимости нормальных а и/или касательных т напряжений от времени t [c.458]

Если одновременно существенны касательные и нормальные напряжения, зависимость между критическими напряжениями можно выразить уравнением окружности (рис. П1.1.32) [0,21] [c.393]

Рис. 7.12. Зависимость разрушающего напряжения ст ( Y), нормальных ст (2) и касательных т (J) напряжений в клеевой прослойке при растяжении в момент разрыва образцов из полиэфирного стеклопластика толщиной 7,5 мм, склеенных на ус полиэфир-,ным клеем, от угла а скоса

На фиг. 64 приведены графики изменения максимальных нормальных и касательных напряжений в зависимости от модуля уп- [c.133]

Поскольку рассматривается трещина произвольного разрыва, то из постановки краевых условий не ясно, имеется ли зависимость нормальных компонент напряжений и смещений от касательных. Для того чтобы выяснить этот вопрос, напомним, что связь между компонентами напряжений и скачка смещений в плоскости Хз = О (для полупространства Хз > О в отсутствие объемных сил, к рассмотрению которого можно свести задачу [35, 36]), имеет вид [c.183]

С. В. Серенсен [411], исходя из инвариантной функции в виде линейной зависимости между октаэдрическими касательными и нормальными напряжениями, за критерий усталостной прочности принимает следующее уравнение предельного состояния [c.184]

Задача 11.5. В системе главных координат (xj", х , Х3) рассматривается напряжение р на площадке с нормалью п. Найти максимальное и минимальное значение касательной составляющей этого напряжения в зависимости от ориентации площадки выразить эти экстремальные значения через главные значения тензора напряжений, если нумерация координатных осей выбрана так, что р > Р( 2) > Р(Ъ)-Показать, что максимальное значение нормального напряжения совпадает с одним из главных напряжений. [c.248]

Эти формулы определяют нормальные и касательные напряжения в зависимости от угла между касательной к линиям скольжения и осью 01. [c.94]

В зависимости от изменения касательного и нормально] о напряжения коэффициент трения по площади контакта может получать различное значение. Значение коэффициента трения у самой режущей кромки определится как отношение [c.108]

Если НВ стружки определять алмазной пирамидой с углом между гранями пирамиды 135°, то число твердости будет соответствовать напряжению, полученному в результате предварительной деформации, причем между касательным и нормальным напряжением а числом твердости получается линейная зависимость [c.191]

Для сухого несцементированного песка (не имеющего молекулярного сцепления) и в пределах относительно небольших нормальных напряжений графическая зависимость между предельным касательным напряжением и нормальным напряжением представляется прямой, проходящей через начало координат (рис. 1). Угол наклона р этой прямой к оси 0 равен углу внутреннего трения, так как т выражается через а по (1.6). [c.8]

На фиг. 18 изображен теоретический график зависимости отношения скоростей угловой деформации т к продольной I от отношения касательного напряжения т к нормальному ст. Точки отражают результаты экспериментов. При малых отношениях х/о, т. е. при напряженных состояниях, близких к одноосному, данные опыта хорошо согласуются с теоретическими, а при больших величинах этого отношения различие между теоретическими и экспериментальными результатами значительно. Процесс ползучести при кручении протекает со значительно большими (в 2,5—3 раза) скоростями, нежели это сле- [c.250]

На фиг. 21 изображены величины разрушающих эквивалентных напряжений в зависимости от времени, полученные при испытании образцов с различными отношениями касательного напряжения к нормальному. [c.254]

В соответствии с принятыми законами распределения нормальных и касательных напряжений в зависимости от радиуса, полагаем, [c.108]

Зависимость относительных нормальных ду max и касательных х у шах напряжений от соотношения геометрических размеров образца представлена на рис. 2.11. Расчетные значения напряжений получены при тех же значениях упругих констант, что и для Охшах- Чувствительность этих напряжений к параметру I значительно выше, чем чувствительность Ох шах- При этом при малых соотношениях длины к ширине образца, как видно из рис. 2.11, влияние исследуемого параметра на значения Хху max и Оу их велико. Значения этих напряжений при некоторых lib становятся соизмеримыми со значениями предела прочности при сдвиге и предела прочности на отрыв перпендикулярно укладке слоев для некоторых типов слоистых и однонаправленных композиционных материалов, что следует учитывать при выборе геометрических размеров образца. Приведенные кривые свидетельствуют о том, что при //6 6 значения 6у шах и Хух max незначительны и градиент изменения указанных напряжений в зависимости от lib также мал. Увеличение упругих констант материала образца не меняет характера кри- [c.36]

Рнс. 2.11. Зависимость нормальных и касательных напряжений от отно [c.36]

На основе взаимной связи диаграмм деформирования и механического состояния (характеризующих сочетание касательной и нормальной напряженности в определенной точке детали) были качественно охарактеризованы условия перехода от вязкого разрушения к квазихруикому, а в зависимости от температуры — п к хрупкому. [c.41]

В Московском ордена Трудового Красного Знамени инженерно-физическом институте (МИФИ) на установке для испытания на термическую усталость исследовали трубчатые образцы при повторно-переменном кручении в условиях чистого сдвига с синхронизацией механического деформационного и термического циклов по экстремальным значениям температуры и деформации сдвига, а также при растяжении и сжатии с частотой 2 цикла/мин в интервале температур 650—250° С [10]. Было установлено, что для равноопасных напряженных состояний отношение амплитуд касательных и нормальных напряжений Ат/Ао = 0,572- 0,585, что соответствует положению энергетической теории прочности, а степенные зависимости долговечности от интенсивности полной и пластической деформации достаточно удовлетворительно согласуются с экспериментальными данными. Кроме того, была показана возможность расчета деталей на термическую усталость при сложнонапряженном состоянии по результатам испытаний на растяжение и сжатие. [c.37]

Однако установлено, что разрушение материала является не просто функцией напряжения, деформации или энергетического состояния. Поэтому область применимости каждой из этих теорий зависит от многих факторов, таких как, например, напряженное состояние, скорость деформации, предыстория напряженно-деформированного состояния и анизотропия свойств и др. Дорн (1948 г.), например, отметил, что некоторые металлы типа высокопрочных алюминиевых сплавов, по-видимому, разрушаются в соответствии с законом максимальных касательных напряжений для состояния двухосного растяжения или смешанного плосконапряженного состояния. Литой чугун ведет себя в соответствии с критерием максимальных нормальных или срезываюш их напряжений в зависимости от вида двухосного напряженного состояния (т. е. знаков главных напряжений). [c.317]

В этой формуле отчетливо видна зависимость между касательными и нормальными октаэдрическими напряжениями, которую следует считать предельной. Отсюда следует, что прочностные свойства материалов зависят от вида напряженного состояния, и что величина растягивающего октаэдрического напряжения, в отличие от точки зрения сторон11иков четвертой теории, имеет определенное значение для прочности, [c.308]

Зависимость между средним касательным и нормальным напряжением в точке сечения стержня. Для установления этой зависимости рассмотрим элемент, выделенный из стержня двумя плоскостями, перпендикулярными к его оси, и двумя плоскостями, параллельными этой же оси и нормальными к средней линии сечения (рис. 191). Расстояние межДу первыми плоскостями равно йх, расстояние между вторыми, считая по дуге средней линии сечения, равно с1з. Толщину стенки стерж-примем равной б, причем, вследст-вие постоянства сечений стержня по Рис. 191. его длине, б зависит от 5, но не зави- [c.298]

Различно ориентированные при кручении плоскости действия наибольших касательных и нормальных напряжений позволяют отчетливо отличить разрушение от среза и от отрыва (рис. 2) и соответственно определить величины сопротивления срезу и сопротивления отрыву, как это сделано, например, при определении сопротивления разрушению (отрыву или срезу) в зависимости от содержания углерода в низкоотпущенной стали (рис. 3). Хрупкое состояние материала характеризуется появлением трещины и распрострайением разрушения по винтовой поверхности. Пластичные материалы разрушаются от сдвига, как правило, в плоскости поперечного сечения образца. Дополцитель-ные расслоения и разрушения по продольному направлению свидетельствуют о неоднородности структуры материала. [c.41]

В работах [18, 35] изучается плоская нестационарная задача о взаимодействии деформируемого полупространства и упругого бесконечного цилиндрического штампа при наличии тепловыделения за счет трения. Штамп имеет в плане форму параболы, вдавливается в основание силой Р = onst, приложенной с эксцентриситетом е (в варианте [18] е = 0), и в момент времени t = 0 начинает скользить вдоль своей образующей с постоянной скоростью. Касательные и нормальные напряжения на неизвестной заранее площадке соприкасания теплопроводящих тел связаны зависимостью = -/<Уу (/ = onst), а в области их взаимодействия имеет место неидеальный тепловой контакт. [c.481]

Линейную зависимость между октаэдрическими касательными и нормальными напряжениями исходя из различных концепций предлагали также в 1941 г. С. В. Серенсен [411] (как обобщение теории Мора), в 1951 г. Фрейденталь [555], в 1953 г. И. Н. Миролюбов [298] (определяя прочность материала его сопротивлением сдвигу в октаэдрической плоскости), а в 1955 г. Б лейки и Биресфорд [521], Бреслер и Пистер [523] (как обобщение результатов испытания бетона при сложном напряженном состоянии). [c.82]

В расчетах на прочность большое значение имеют величины наибольших касательных напряжений в семействах площадок, нормальных к главным площадкам (радиусы трех окружностей круговой диаграммы напряженного состояния). Задаваясь различны.ми значепиями отношения полуосей эллипса, рассмотрим изменение разностей каждой пары значений главных напряжений, т. е. удвоенных величин наибольших касательных напряжений, в зависимости от отношения —. Результаты вычислений показаны на графиках рис. 4, о—г. [c.399]

С. Рубинштейн [48] принял так же, как Ф. П. Боуден и Д.Тэй-бор, что трение обусловлено срезом адгезионных соединений. Положив, что между прочностью на срез и нормальным напряжением существует зависимость вида = а Ьр, а между касательными и нормальными напряжениями — зависимость р + = К , он получил [c.139]

При зависимости между касательными и нормальными напряжениями по энергетической теории т = 0,58а значения допускаемых нормальных напряжений для расчета рельсов принимают по табл. 3.4, а для расчета колес — по табл. 3.5. Для материалов рельсов, не указанных в табл. 3.4, значения допускаемых напряжений по условиям прочности [ак] < 1,9стт. МПа, принимают с учетом усталости материалов [c.45]

Если одновременно существе1П1ы касательные и нормальные напряжения, зависимость между критическими напряжениями может быть выражен уравнением окружности (рис. 3.34) [42] [c.273]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...