124 — Температура рабочей поверхности

Сложность механической обработки тугоплавких металлов, как и нержавеюш,их и жаропрочных сталей и сплавов, определяется прежде всего интенсивным износом инструмента. Высокие температуры рабочих поверхностей инструмента и зависимость их от режима обработки оказывают различное влияние на природу износа, меняется и его интенсивность. В свою очередь, от износа зависит количество выделяюш,егося тепла и его распределение, а влияние различных элементов режима обработки на износ при этом может резко изменяться. При точении молибденового сплава BMI со скоростью 40 м/мин стойкость резца уменьшается с ростом подачи при скорости 30 м/мин подача на стойкость не влияет, а при еще меньшей скорости увеличение подачи ведет даже к повышению стойкости [46]. Применение смазочно-охлаждающих. жидкостей (СОЖ) при обработке жаропрочных материалов может дать повышение стойкости твердосплавного инструмента до 10 раз и совсем не сказывается и даже снижает стойкость инструмента из быстрорежущей стали. При работе без СОЖ производительность резцов с пластинками из твердых сплавов может быть даже ниже, чем резцов из быстрорежущей стали. [c.39]

Для узлов с термопластичными подшипниками температура в рабочей зоне — основной критерий их работоспособности. По этой причине основой расчета допустимых режимов их эксплуатации является определение температуры рабочей поверхности подшипника, которая зависит от теплообразования и теплоотвода. [c.5]

На рис. 27 изображена схема узла, в котором вал вращается в неподвижном подшипнике. При расчете принимается следующая схема тепловых потоков. Тепло образуется на опорной площадке подшипника, ограниченной углом контакта 2ф, в процессе фрикционного взаимодействия рабочих поверхностей подшипника и вала. Избыточная температура вала под подшипником постоянна в радиальном и осевом направлении. Максимальная температура на рабочей поверхности обычно определяется как сумма средней температуры поверхности трения и температурной вспышки на пятне контакта [55, 57]. Формулы для расчета температуры вспышки даны во второй части и в приложении. Однако при скоростях скольжения, имеющих место при эксплуатации рассматриваемых подшипниковых узлов (менее 2,5 м/с—см. гл. 4), роль температурных вспышек на пятнах контакта незначительна, и ими можно пренебречь. Избыточная температура опорной площадки подшипника (на угле контакта 2(р) постоянна и равна Од, а за пределами опорной площадки температура рабочей поверхности подшипника снижается по экспоненциальному закону, достигая минимального значения в точке с рабочей поверхности, наиболее удаленной от опорной площадки (рис. 27). [c.51]

Решая уравнение теплового баланса относительно получим выражение для температуры рабочей поверхности подшипника исходя из его конструктивного исполнения и режима эксплуатации [см. приложение формулы (21). (26) и (29)] [c.52]

Рис. 73. Изменение температуры рабочей поверхности ТПС из СФД (с = = 0,2 мм) во времени при периодической смазке и о = 0,9 м/с

Рис. 74. Коэффициенты трения и избыточная температура рабочей поверхности ТПС из СФД с = 25 мм (/ — 0,8 с= — 0,12 мм) при периодической смазке и V = = 0,9 м/с

В процессе испытаний осуществлялся контроль силы трения и температуры рабочей поверхности. Силу трения измеряли с помощью проволочных тензометрических датчиков с сопротивлением 200 ом и базой 20 мм, наклеенных на гибкую балочку и соединенных по схеме моста. Сигнал подавался на зеркальный гальванометр марки ЛИ 7/6. Точность измерений — 7%. [c.90]

Рис. 87. Зависимость температуры рабочей поверхности ТПС от удельной нагрузки при периодической смазке и ф = 0,9 м/с (черными точками обозначены данные испытаний ТПС после старения)

Рис. 88, Зависимость температуры рабочей поверхности ТПС из АТМ-2 от удельной нагрузки при г> = 0,9 м/с а — периодическая смазка б — разовая (обозначения кривых см. рис. 87)

Зависимость температуры рабочей поверхности трения от нагрузки 91 [c.203]

Ко — отношение температуры окружающей среды к температуре рабочей поверхности подшипника [c.9]

П — избыточная температура рабочей поверхности подшипника, °С [c.10]

Наполненные полиамиды. В табл. 1.4 приведены основные физико-механические параметры (Я, а, и Есж) представителей АПМ видов А, В, D, Е, которые особенно влияют на нагрузочную способность полимерных подшипников. Теплопроводность влияет на теплоотвод от рабочих поверхностей подшипника. От теплоотвода зависит температура рабочих поверхностей, которая не должна превышать максимальных значений (см. табл. 1.1). С помощью параметров а, со и Ес , определяют изменение сборочного зазора в сопряжении вал — полимерный подшипник скольжения в процессе эксплуатации узла. Для сравнения приведены характеристики металлических подшипниковых материалов. Из табл. 1.4 следует, что АПМ обладают малой теплопроводностью и низким модулем упругости, что ухудшает эксплуатационные свойства этих материалов. Однако низкий модуль упругости АПМ способствует увеличению площади фактического контакта в паре сталь — АПМ и уменьшению действительных контактных напряжений. [c.31]

При эксплуатации ТПС в зубчатом колесе на зазор оказывает влияние и температурное поле металлической детали, для измерения которого служит коэффициент Ki, являющийся отношением избыточной температуры внешней поверхности корпуса к температуре рабочей поверхности ТПС, или коэффициент Кз = K /Ki (см. табл. 3.3). [c.110]

Критерием нагрузочной способности является определенный уровень температуры их рабочей поверхности. В начале испытаний температура рабочих поверхностей опытного узла в течение нескольких минут достигала максимума для данного режима и условий работы. Если эта температура была меньше критического уровня для данного типа ТПС, то узел ус той-чиво работал при этих режимах. Если же рабочая температура превышала этот уровень, то узел работал ненадежно, были возможны оплавление и выход подшипника из строя. В по- [c.121]

Рис. 4.3. Коэффициенты трения и избыточная температура рабочей поверхности ТПС Из полиамида 6 с различной толщиной полимерного слоя (при периодическом смазывании и = 0,9 м/с)

Рис. 4.14. Зависимость температуры рабочей поверхности ТПС от давления при периодическом смазывании и и = 0,9 м/с (в—данные испытаний ТПС после старении)

Отношение температуры периферии корпуса к температуре рабочей поверхности подшипника (при Ка = 0) [c.135]

Зависимость температуры рабочей поверхности от давления 129 [c.325]

Поле температур — Определение 206 Ползучесть — Понятие 254 Полиамид 6 40 — Коэффициент трения 124 — Температура рабочей поверхности ТПС 124 [c.327]

Температура рабочей поверхности 122, 129 [c.328]

Одним из основных показателей хорошей работы электродвигателя является стабильная температура рабочих поверхностей 54 [c.54]

Из формулы для определения местной температуры рабочей поверхности воздухоподогревателя [c.153]

At — средняя разность температур рабочей поверхности валка и охлаждающей воды, °С. [c.158]

Превышение установившейся температуры рабочей поверхности пли- [c.203]

При работе без СОЖ температура рабочей поверхности электромагнитных приспособлений не должна превышать температуру окружающей среды более чем на 25 °С для нормального класса точности 15 °С — для высокого класса точности 7 С — для особо высокого класса точности. [c.644]

Качественно новые явления наблюдаются при охлаждении пористых электродов электроразрядных устройств и МГД-генератора вдувом инертного газа с добавкой ионизирующейся присадки щелочных металлов. В этом случае наряду с тепловой и химической защитой электродов имеет место и защита от эрозии, так как добавление в охладитель ионизирующейся присадки позволяет достигнуть высокой плотности тока на катоде до 15 АУсм в режиме распределенного бездугового разряда при температуре рабочей поверхности 1200...1600 К. [c.8]

Приведённый здесь расчёт зубчатых колёс на заедание основан на предположении, что заедание возникает при повышении температуры рабочих поверхностей (местном и мгновенном — в моменты зацепления) до такого значения, при котором смазка и пограничный слой полностью теряют свои смазывающие и адсорбционные свойства. Эта температура, по всей вероятности, лежит около температуры испарения смазки с поверхности металла. Псвероч1.ые расчёты зубчатых колёс, у которых наблюдалось заедание, и роликов, на которых производилось испытание смазок на нротивозадирные свойства, показывают, что приводящее к заеда..ию повышение температуры рабочей поверхности, найденное по формуле Блока [31J, для закалённых сталей обычно лежит в пределах 20U—не превышая ЗиО (табл. 19), а для мягких сталей в пределах 60—150 . [c.264]

Рис. 75. Коэффициенты трения и из быточная температура рабочей поверхности капроновых ТПС с различными толщинами полимерного слоя (при пе риодической смазке и 0 = 0,9 м/с) / 2// = 0,025 с = 0,10 мм 2 — 2i d = 0,10, с — 0,20 мм

Ряс. 1.14. Зависимость коэффициента трения и температуры рабочей поверхности от числа двойных ходов т узла вал — втулка из материалов. SF (на графиках индекс S) и металлофторопластовой ленты (индекс м) [c.47]

Целью управления температурным режимом прессформы является обеспечение заданной температуры рабочей поверхности прессформы перед заливкой и температуры отливки в момент ее удаления из пресс-формы. [c.182]

Температура рабочей поверхности пластины измерялась хромель-копе-левыми термопарами 0 0,2 мм, спаи которых зачекаиивались на расстоянии 0,1 мм от поверхности пластины. Измерение распределения скорости и температуры в пограничном слое проводилось с помощью термоанемометра. [c.132]

При нормальной температуре рабочей поверхности керамического излучателя пламя располагается снаружи, над ней, как показано на рис. 9-5,а. Тонкие стрелки показывают направление тепловых потоков, обусловливающих прогрев газо-воздушной смеси. Достаточно повысить температуру рабочей поверхности плитки до 950—1050° С, как теплоотдача от пламени к плитке увеличивается до такой степени, что смесь начинает подогреваться в каналах до температуры самовоспламенения. Зоиа горения постепенно втягивается в огневые каналы и стабилизируется на некотором расстоянии от наружной поверхности плитки, например, как показано на рис. 9-5,6. При этом положение пламени становится неустойчивым, так как прямая отдача от зоны горения уменьшается, а тенденция пламени к проскоку увеличивается. По мере [c.155]

Внедрение манипуляторов для свободной ковки значительно повысило нагрузку на бойки, особенно при производстве больших поковок из легированных сталей. Увеличение времени контакта деформируемой детали с бойками приводит к повышению температуры рабочей поверхности, а при больших давлениях также к деформации поверхностных слоев. При этом рабочая поверхность бойков нагревается до 1100—1200 К. При такой температуре бойки, изготовленные из стали 45, 55, 65, WNL и 35X2ГМВ, имеют твердость, приближающуюся к твердости деформируемого металла, что является основной причиной деформации приповерхностных слоев бойков. [c.51]

Сжигание в цилиндрах дизелей топлив с повышенным содержанием серы увеличивает интенсивность изнашивания поршневых колец и цилиндровых втулок в 3...4 раза и более. Сера сгорает, образуя SO2, и только около 7 % ее идет на образование SO3 в результате каталитического окисления SOa- Серный ангидрид SO3 с водяными парами продуктов сгорания образует серную кислоту. Влияние серы на коррозию связано с явлением конденсации H2SO4. Температура конденсации двухкомпонентной смеси HgO и H2SO4 значительно выше, чем температура конденсации чистого водяного пара, поэтому в конденсат начинает выпадать концентрированная серная кислота. Для конденсации серной кислоты из продуктов сгорания на стенки цилиндра необходимо, чтобы температура точки росы двухкомпонентной смеси Н2О и H2SO4 превышала температуру рабочей поверхности втулки. Такие условия существуют. Так, при содержании в дизельном топливе 0,9 % S, давлении вспышки 6 МПа и коэффициенте избытка воздуха 2 температура точки росы смеси при положении поршня в верхней мертвой точке (ВМТ) составляет 245 °С, а в среднем положении поршня 215 °С. Между тем в ряде судовых двухтактных дизелей температура стенки цилиндровой втуЛки при положении поршня в ВМТ 130... 140 С. В таких двигателях можно ожидать примерно одинакового износа на всей верхней рабочей половине втулки. При более высокой тепловой нагрузке, когда температура рабочей поверхности в верхней части втулки превышает 200 С, наибольшему коррозионному воздействию будет подвергаться средняя часть втулки — район выпускных и продувочных окон. Эпюра износа будет иметь бочкообразный характер. [c.197]

Портак Р. А Установка для исследования и поверки преобразователей температуры поверхности вращающихся объектов.— Измер. техника, 1976,, № 11, с. 60—62. Портак Р. А., Лах В. И., Полищук Е. С. Вопросы повышения точности измерения температуры рабочих поверхностей вращающихся объектов.— В кн. Новые исследования в термометрии. Львов Вища школа, 1974, с. 142— 147. [c.456]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...