Уравнение камеры сгорания

Уравнение камеры сгорания турбины высокого I (1) давления [c.189]

Уравнение камеры сгорания [c.148]

Дифференциальные уравнения камеры сгорания [c.159]

Полное давление в камере сгорания может быть найдено из уравнения Бернулли, которое интегрируется в этом случае с помощью идеальной адиабаты [c.44]

Закон действующих масс [уравнения (19.8), (19.9)1, полученный для смеси идеальных газов, применим и к процессам диссоциации и к рекомбинации молекул, которые имеют место в камерах сгорания и соплах ракетных двигателей. [c.213]

Определяем по уравнению состояния плотность газа в камере сгорания [c.332]

Для дальнейшего анализа свойств движения газа в камере сгорания рассмотрим законы изменения скорости, плотности, давления и числа Маха потока в цилиндрической камере сгорания. Уравнения установившегося движения идеального совершенного газа в цилиндрической трубе имеют вид [c.100]

Работа расширения в турбине вычисляется по выражению (6.2). Без учета гидравлических потерь я,. = = я. Теплоту, вносимую в камеру сгорания, определяют по выражению (6.12), а КПД — по уравнению (6.7). [c.190]

Цикл с промежуточным подогревом и регенерацией. Полезная работа цикла может быть увеличена также путем осуществления процесса расширения рабочего тела до требуемого давления в двух турбинах, между которыми располагают дополнительную камеру сгорания. При этом, как следует из уравнения (6.2), работа расширения во второй турбине возрастет пропорционально увеличению абсолютной температуры газа перед ней. Однако применение про- [c.190]

Коэффициент избытка воздуха а определяют из уравнения теплового баланса камеры сгорания [c.198]

Для оценки несущей способности камеры сгорания при повторных пусках воспользуемся расчетной схемой [168], в соответствии с которой оболочка ЖРД рассматривается как система не связанных между собой в силовом отношении двойных колец, которые могут быть выделены из нее поперечными сечениями (рис. 106, б). Уравнение равновесия такого кольца (единственное, если не учитывать осевую нагрузку) имеет вид [c.202]

Широкое применение различных камер сгорания в современной теплоэнергетике и теплотехнике требует знания детальных характеристик процессов горения и теплообмена. Процесс сложного теплообмена в условиях движущейся горящей среды протекает во взаимной связи с отдельными частными процессами. В силу сложности исходной системы уравнений, описывающих всю совокупность процессов, решение проблемы сложного теплообмена в камере сгорания в настоящее время не может быть целиком основано на математическом ре-щении задачи в общем виде. [c.410]

Уравнения сложного теплообмена, протекающего в гомогенной среде, были детально проанализированы в гл. 12. Для рассматриваемого случая применительно к камерам сгорания система уравнений сложного теплообмена должна быть дополнена уравнениями, учитывающими процесс горения, диффузии, изменения состава среды с соответствующими граничными условиями. Рассмотрим уравнения, описывающие процессы, происходящие в теплообменном пространстве камер сгорания. [c.411]

Изложенный анализ исходных уравнений и полученной из них системы (16-11) позволил, во-первых, получить наиболее полное и точное представление о совокупности Протекающих в камерах сгорания процессов и, во-вторых, произвести более строгий отбор определяющих критериев, оказывающих доминирующее влияние на исследуемые процессы в данном экспериментальном исследовании. На основании такого детального анализа, который следует проводить для каждого конкретного исследования, осуществляемого с привлечением основ теории подобия, можно быть уверенным в достаточно надежном результате и делать на его основе дальнейшие выводы и рекомендации. [c.419]

При неравномерном распределении концентрации углерода по длине камеры сгорания в зоне с повышенной концентрацией горючих появится СО, а из зоны с малой концентрацией будет выходить газ с избыточным содержанием кислорода. Найдя по уравнениям (4.33), (4.311), (4.34) и (4.36) распределение концентраций горючих по длине камеры, нетрудно определить среднюю для всей камеры долю теплоты Чд, теряемой из-за образования СО [c.152]

К решению поставленной задачи можно подойти путем двух последовательных приближений сначала упрощенно представить себе количество затраченного в камере сгорания топлива пренебрежимо малым по сравнению с количеством подведенного воздуха, и им пренебречь затем принять дгз = О, т. е. рассматривать продукты сгорания как воздух. В этом случае тепло, подведенное к продуктам сгорания в камере, будет q. Оставив температуры и Та заданными, получим уравнение теплового баланса [c.143]

Однако Тав — это температура воздуха при входе его в камеру сгорания. Определив ее значение, можно произвести точный расчет цикла, а затем по уравнению (284) еще раз пересчитать т]рег. [c.158]

Если перед турбиной низкого давления вместо камеры сгорания установить ВПГ (исключив регенератор ГТУ), то избыток воздуха в турбине низкого давления уменьшится, что позволит повысить параметры пара, т. е. повысить к. п. д. паровой ступени цикла. Из уравнений (8)—(И) следует, что уменьшение избытка воздуха перед турбиной низкого давления повысит мощность газовой ступени и ее к. п. д. При сжигании дополнительного топлива в котле за турбиной низкого давления прирост к. п. д. ПГУ будет меньшим только за счет повышения к. п. д. паровой ступени и уменьшения потерь с уходящими газами [93]. [c.31]

При сжигании в парогенераторе и камерах сгорания одного вида топлива уравнение (39) принимает вид [c.179]

Если обозначить скорость набегающего на самолет потока воздуха (т. е. скорость самолета) через а скорость движения воздуха на входе в камеру сгорания через то в соответствии с полученным в гл. 8 уравнением (8-8) можно записать, что [c.348]

ККУ.03.01/Л0.03.01/пАЛ. 03.01). Несобственные переменные пМ.04.02, нАЛ. 03.01, являющиеся соответственно мощностью второго экземпляра четвертого т-элемента (турбины) и коэффициентом избытка воздуха первого экземпляра третьего т-элемента (камеры сгорания), представлены на /"-образе схемы рис. 3.7 вершинами Ь ж f. Два уравнения, имеющихся в описании 5-связи, представлены на графе белыми вершинами и / , а параметры 5-связи — черными вершинами М и К. На этом этапе заканчивается построение /"-образа конкретной схемы, который можно рассматривать как графовую модель системы уравнений, описывающих схему. [c.66]

Специфика расчета камеры сгорания заключается в том, что параметры рабочего тела в выходном сечении ее считаются полностью заданными (наряду с параметрами горючего и вводимой присадки), а параметры окислителя заданы неполностью при известном давлении задается или температура подогрева, или концентрация кислорода. Таким образом, определению подлежат не только геометрические размеры и величина тепловых потерь, но также и недостающие параметры окислителя концентрация кислорода при заданной температуре подогрева либо температура подогрева при заданной концентрации кислорода. Указанные величины находятся итерационно с помощью основного балансового уравнения энергии для камеры сгорания [c.120]

При решении балансовых уравнений возникает необходимость изменить количество некоторых элементов цилиндров компрессора, его промежуточных охладителей, регенеративных подогревателей турбины. Такие изменения производятся с помощью логических операций, предусматривающих различные ситуации во взаимосвязях между элементами схемы (в соответствии с принятыми ограничениями и критериальными величинами). Так, число цилиндров компрессора определяется путем одинакового распределения степени сжатия бц на каждый из них с учетом максимально допустимого значения ёц. Количество промежуточных охладителей выбирается в соответствии с количеством цилиндров и указанными выше ограничениями по температуре охлаждающей воды. Число регенеративных подогревателей турбины определяется величиной тепла, передаваемого питательной воде от систем охлаждения камеры сгорания, МГД-генератора и компрессора. При расчете количества регенеративных подогревателей необходим учет дискретности их количества и особенностей соединения между собой и с другими элементами установки. [c.123]

Разделив уравнение (3-21) на уравнение (3-20), получим после ряда преобразований величину рабочей. влажности топлива W a, %, поступающего через пылеугольные горелки в нижнюю часть топочной камеры (при однокамерной топке) или в камеру сгорания (при полуоткрытой или двухкамерной топке) [c.146]

Теоретическая температура парогазовой смеси на выходе из камеры сгорания может быть определена по формуле, выведенной из уравнения теплового баланса (без учета теплосодержания топлива, диссоциации продуктов сгорания и потерь в окружающую, среду) [c.61]

В качестве примера одновальной газотурбинной установки была взята ГТУ наиболее простой схемы, состоящая из компрессора, турбины, камеры сгорания и регенератора. Уравнения динамики объекта этой турбины представляют собой следующую систему [3] уравнение регенератора j p [c.193]

При выводе уравнений компрессора, турбины, камеры сгорания, теплообменника будем пренебрегать их объемами и считать, что эти элементы находятся в соответствующих сечениях трубопровода. Влияние объема этих элементов учитывается косвенно тем, что соответственно удлиняются трубы до данного теплового элемента и после него, например, к каждой трубе прибавляется половина этого объема. [c.193]

Расчеты показывают, что неучет неизотермичности потока при интегрировании уравнения (16) для горения жидкого топлива в основном в начальной фазе выгорания приводит к незначительному расхождению теории с опытными результатами (так, при выгорании топлива менее 50% расхождение составляет не более 10—12%, при выгорании топлива =(1—Q)=80% разница составляет не более 2%). При этом чем выше теплонапряженность процесса, тем слабее выражена зависимость закономерности выгорания топлива от интенсивности охлаждения камеры сгорания. [c.258]

Поскольку вывод и обсуждение уравнений линейной динамики элементов ЖРД содержится в большом числе работ (в том числе и в уже отмечавшихся монографиях), ограничимся всего одним достаточно типичным примером — уравнением камеры сгорания. Динамические свойства камеры сгорания в области низких частот описываются уравнением материального баланса газовой фазы. Для того, чтобы записать это уравнение, необходимо воспользо ваться той или иной моделью процесса горения. Чаще всего принимают, что жидкое топливо, посгупающее в камеру сгорания некоторое время не горит, а затем, по прошествии времени т (времени запаздывания), мгновенно превращается в продукты сгорания. Если воспользоваться этой моделью и безразмерными отклонениями, равными отношениям разности текущих и стационарных значений соответствующих переменных к их стационарным значениям, а затем осуществить линеаризацию, то уравнение материального баланса газовой фазы в камере сгорания будет иметь следующий [c.27]

Такое представление о камере сгорания дает возможность написать дифференциальное уравнение камеры сгорания с учетом предпламенных процессов [128], [129]. [c.149]

Подставим в уравнение (6. 11) выражения для с10к и Ои, тогда уравнение камеры сгорания принимает следующий вид [c.149]

Периферийный квазипотенци-альный вихрь, выполняя функцию тепловой защиты стенок камеры сгорания и других элементов конструкции, обеспечивает стабилизацию дугового разряда, офани-чивая рост дуги при увеличении рабочего тока [78, 149, 192]. Вихревая характеристика вихревого плазмотрона имеет восходящий участок, наличие которого улучшает технологические качества устройства, обеспечивая возможность гарантированной устойчивой работы дуги на восходящем участке при отсутствии в электрической цепи питания балластного сопротивления. Эго нетрудно показать, воспользовавшись анализом уравнения Кирм-офа, записанного для цепи электропитания плазмотрона [78]. Горение дуги будет устойчивым, если действительные части корней уравнения Кирхгофа отрицательны [c.355]

Вместе с тем многие вопросы, нанример определение сопротивления трения ц нолей скорости п температуры, построение картины течения в камере сгорания, эжекторе и сверхзвуковом диффузоре, выяснение силового и теплового воздействия выхлопной струи реактивного двигателя на органы управления и другие части летательного аппарата, а также на стенки испытательного стенда и т. п., не могут быть разрешены без привлечения дифференциальных уравнений гидрогазодинамики или уравнений пограничного слоя.. В связи с этим в кннге значительное внимание уделено основам гидродинамики, теории пограничного слоя и теории струй. [c.9]

I Количество теплоты, подведенной к рабочему телу в камере сгорания при р = onst в идеальном цикле (площадь 1к г5), определяется разностью = = СрТ — СрТ и подсчитывается по уравнению [c.203]

Характеристические уравнения дают зависимость физических параметров среды от ее температуры, давления и химического состава. Поскольку в камерах сгорания стационарных агрегатов перепады давления незначительны по сравнению с общим давлением в камере, то во всех характеристических уравнениях влиянием изменения давления можно пренебречь и считать давление постоянной величиной, равной среднему давлению в камере горения р. С учетом этого во всех характери-стичеоких уравнениях величина р будет фигурировать в роли параметра. Аргументами характеристических функций, претерпевающими существенные изменения [c.412]

В результате подробных экспериментальных исследований [37] процесса теплообмена в камерах сгорания при наличии интенсивных поперечных колебаний установлено, что процесс теплообмена в этих условиях при Re = Uodoh = 10 - 10 описывается критериальным уравнением (при Л>с о) [c.236]

Уравнения (21), (22) и (24) выражают закономерность выгорания жидкого и газообразного топлива в турбулентном потоке. Справедливость этих уравнений проверена экспериментально при сжигании жидкого топлива (керосина и дизельного топлива) в цилиндрических охлаждаемых камерах сгорания аналогичной конструкции диаметрами 214 и 185 мм с различными условиями ввода топлива и окислителя под давлением (рис. 1). Исследовалась интенсивность выгорания топлива по длине камеры в прямом турбулентном потоке при расходах топлива 19,7—42 кг час, коэффициентах избытка воздуха 1,0 — 1,82 и давлениях 1—5 Kzj M . [c.256]

Проведенные исследования позволили рассчитать значения коэффициентов Aq, Шз, trii в уравнении (24) и получить количественное выражение, характеризующее закономерность выгорания газового топлива в исследованной камере сгорания [c.258]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...