Разрежение около угла

Разрежение около угла [c.284]

Сверхзвуковой поток около угла. Предварительно рассмотрим такой сверхзвуковой поток газа около стенки (рис. 229), в котором в точке А происходит небольшое прерывное понижение давления. Это понижение давления распространяется в потоке в виде волны или линии разрежения, образующей с направлением потока угол Маха а, и сообщает частицам газа ускорение, направленное перпендикулярно к скачку давления. В результате скорость потока немного увеличивается и одновременно немного изменяет свое направление. [c.377]

Особенности течения около угла можно изучить при помощи характеристик. Во многих задачах приходится пользоваться графическими методами, так как аналитические выражения и = м(х, у) и v v(x, у) удается получить лишь в немногих частных случаях. Аналитически можно рассчитать центрированные волны разрежения в двумерном установившемся течении, характеристики которого выходят из одной точки. [c.81]

В корпусе экономайзера имеются короба для подвода горячих газов в экономайзер и отвода охлажденных газов из него. В противоточных экономайзерах первый устраивается под опорной решеткой рабочей насадки на расстоянии от нее не менее 200 мм, второй — над слоем каплеуловителя. Для предотвращения затекания воды подающий короб устраивают с наклоном под углом около 10°. В корпусе предусмотрены также патрубки для отвода горячей воды, для дренажа воды и продувки шлама. Выход горячей воды снабжен гидрозатвором, высота которого соответствует разрежению в контактной камере экономайзера. [c.154]

Разрежение в верхней части топки должно быть постоянным, в пределах 2—3 мм вод. ст., коэффициент избытка воздуха — около 1,3, давление воздуха для углей 80 мм вод. ст., для антрацита 100 мм вод. ст. [c.47]

Схема течения в косом срезе решетки СА показана на рис. 9.12. Течение газа в косом срезе при > 1 происходит аналогично течению при обтекании внешнего тупого угла большего 180°. В минимальном сечении (в горле СА) скорость газа равна скорости звука. Около выходной кромки (в точке т ) происходит почти скачкообразное падение давления от его критического значения в горле (ртк ,) до величины pi на выходе из сопла. В результате из точки т исходит серия волн )разрежения, при прохождении через которые поток разгоняется и поворачивается в сторону свободной границы струи. Отражение волн разрежения от спинки соседней лопатки и возникновение скачков уплотнения в результате взаимодействия струй, вытекающих из соседних каналов, усложняет картину течения в косом срезе, но не нарушает общей закономерности разгона сверхзвукового потока в области косого среза. [c.155]

Власов В. И., Расчет течения разреженного газа около пластины под углом атаки, Ученые записки ЦАГИ, 6, № 2, 48—55 (1975). [c.435]

Для течений в диффузоре с углом раскрытия 10° зависимость расхода от градиента давления показана па рис. 19, 20. Она имеет на первый взгляд парадоксальный характер. Величина Ср ограничена сверху значением 11,3, достигаемым при аКе 3,65. При дальнейшем увеличении расхода перепад давления уменьшается, обращается в нуль при а Ке = 8,4, а затем становится отрицательным. Другими словами, для обеспечения достаточно большого расхода вытекающей жидкости около вершины диффузора должно быть создано разрежение. [c.71]

Особым случаем простых волн являются течение около угловой точки или за поршнем, внезапно приобретшим постоянную скорость. Характер течения при этом проще всего представить, устремив к нулю длину дуги аЬ на рис. 3.2 и оставляя при этом постоянными О или V, в точках а м Ь. Тогда в пределе получим или скачок уплотнения, присоединенный к вершине угла, или центрированную волну разрежения с веером характеристик = = r/x = tg (0 + а ,), или = г/ =(и+а). Решая эти формулы вместе с (3.3.16) и (3.3.26), получим распределение параметров в. такой волне в виде автомодельного решения р( ), б ( ) или и( ) С разрывными производными по на головной и замыкающей характеристиках. [c.87]

Описанная эквивалентность дала возможность А. А. Ильюшину использовать для ряда случаев гиперзвукового обтекания тел известные решения задач о неустановившихся движениях Газа. Так, в линейном приближении он рассмотрел задачу о колебаниях профиля, об обтекании конуса и оживальных тел, об обтекании цилиндра, движущегося под углом атаки и вращающегося около поперечной оси. В нелинейной постановке были рассмотрены течение около клина, течение разрежения на верхней стороне профиля, обтекание конуса. Рассмотрена также новая задача об обтекании тонкого тела, близкого к клину. [c.185]

Под коксованием понимают нагрев твердых топлив, главным образом каменного угля, в герметических ретортах до температуры около 1200 С. Циркуляция газа и подача водяного газа в этом процессе применяются редко, а отсос газов производится при незначительном разрежении. [c.105]

Чем больше разрежение в топке, тем большее количество воздуха прорывается в нее при открытии загрузочной дверцы. Поэтому рекомендуется преодолевать сопротивление слоя топлива и колосниковой решетки не действием тяги, а путем подачи воздуха под решетку под давлением, от вентилятора. Наличие такого воздушного дутья улучшает также возможности регулирования топки и увеличивает ее производительность. Давление дутьевого воздуха под решеткой должно составлять для углей около 50 мм, а для антрацитов — около 80 мм вод. ст. [c.173]

Рис. 2.16. а—Центрированная волна разрежения около угла клина (интерферо-грамма) б—центрированная волна сжатия на изгиЗе (теневая фотография, заимствованная у Шведского института аэродинамических исследований [7]). [c.85]

Ручные топки неэкономичны потери от механической неполноты сгорания достигают 14% при сжигании АРШ и 117о при сжигании рядовых многозольных и влажных бурых углей типа подмосковных. Велики также потери от химической неполноты сгорания. Для уменьшения этих потерь требуется повышенный избыток воздуха и периодическая шуровка топлива на решетке. Избыток воздуха в топке обычно поддерживается около 1,4 практически средний по времени избыток воздуха еще выше, так как в часто повторяющиеся периоды подачи топлива в топку врывается наружный воздух еще больше его поступает в топку при чистке колосников, которая при многозольном топливе производится 2—3 раза в смену. Особенно значителен присос воздуха в топке при отсутствии воздушного дутья, когда в ней поддерживается большое разрежение, в зависимости от нагрузки. Во избежание чрезмерного охлаждения топки наружным воздухом приходится при ее чистке уменьшать тягу. Вследствие этого производительность котла в периоды чистки сильно снижается. [c.31]

Угл. поперечник П. 0,1". Кол-во солнечной энергии, достигающей Плутона, около 0,9 Вт/м , что составляет 0,06% от солнечной постоянной, равной 1370 Вт/м . Альбедо П. 0,40, эффективная темп-ра 37К, На поверхности П. методами спектроскопии обнаружен метановый лёд, чему отвечает приведённое значение альбедо. По существующим представлениям, планета и её спутник, возможно, в значит, части состоят из метанового льда, если допустить, что в процессе эволюции не происходило заметной дифференциации слагающего вещества. В рамках др. модели П. мог сформироваться при наличии клатрат-гидратов метана (СН4-8Н2О) с последующим их разложением в процессе веутр. эволюции, дегазацией СН4 и образование.м протяжённой оболочки метанового льда. Для обеих моделей, исходя из значений ср. плотности, следует предполагать, что существ, часть слагающего П. вещества составляет тяжелая (скальная) компонента. С периодич. сублимацией метана с поверхности вблизи подсолнечной точки, особенно в районе перигелия, моншт быть связано образование на П. крайне разреженной метановой атмосферы, вероятно, почти полностью исчезающей ночью. [c.640]

При холостом ходе N == 0) имеются две границы нулевых давлений. От одной из них, идущей от входной кромки до выходной между V и III цилиндрическими сечениями, в сторону фланца наблюдается увеличение разрежения до полного вакуума. Наибольшая положительная нагрузка q = 1 кг см наблюдается у края лопасти между -f 10 ч—(-25° от оси поворота. Наименьшая нагрузка q — —1 кг см — наблюдается около фланца на расстоянии -fio ч—1-15° от оси поворота. При N — 10 мгвт картина удельных нагрузок упорядочивается и становится близкой к симметричной относительно радиального сечения с углом -)-5 ч- +10° от оси поворота. По цилиндрическим сечениям удельные нагрузки изменяются по кривым, имеющим вид параболы, с вершиной на радиальном сечении с углом +5 ч- +10°. В центральной части лопасти, от края к фланцу, удельные нагрузки уменьшаются по закону, близкому к линейному. При N = 30 мгвт картина удельных нагрузок имеет ось симметрии несколько сдвинутую в сторону входной [c.501]

При растопке топки необходимо в указанном порядке выполнить следующие операции заполнить угольный ящик топливом произвести в течение 5— 10 мин вентиляцию топки и газоходов котла на естественной тяге или путем пуска дымососа включить забрасыватели и покрыть 2/з длины решетки (начиная от задней стены топки) слоем угля толщиной 30—40 мм на слой угля набросать масляные концы, а на них расколотые дрова открыть воздушные шиберы в зоны, над которыми на решетке имеется топливо отрегулировать разрежение в верхней части топки 10—20 Па поджечь масляные концы расшуровать вручную прогоревшие дрова и закрыть воздушные шиберы пустить дутьевой вентилятор и подать небольшое количество воздуха в зоны активного горения по мере разгорания угля пустить на минимальной скорости цепную решетку и включить в работу забрасыватели при минимальной подаче топлива отрегулировать подачу воздуха в зоны активного горения и разрежение в топке, поддерживая его около 10—30 Па по мере разгорания топлива на решетке и прогрева котла постепенно уве- [c.165]

В 2.2 изучено второе семейство решений для обычного свободного взаимо действия, но для течений разрежения. Это позволяет построить течение разрежения перед угловой точкой контура тела, обтекаемого сверхзвуковым потоком при небольших значениях угла поворота или дальнюю асимптотику затухания возмущений, если угол поворота большой. Эти же решения описывают течения около донного среза при соответствующих значениях донного давления. [c.18]

Рассмотрим теперь случай, когда двухфазная область с всплывающей дисперсной фазой находится сверху, т. е. при 1 — 0 двухфазная среда занимает область 2 > О, а однофазная — область 2<0. Тогда в переходной зоне около 2 = 0 имеем йа%а(йг>0 и для всех характеристик с аг < гк имеем йС1йа2<0, т. е. выполняется условие (8.1.18) многозначности непрерывного решения типа (8.1.21), связанное с тем, что сильные возмущения исходного двухфазного состояния ( 2 = ага) распространяются вверх быстрее, чем более слабые. Соответствующая многозначная эпюра аг(2) показана в виде линии 00 0"ЛА на рис. 8.1.2, г. Однозначное решение аг(2, t) может быть реализовано со скачком разрежения дисперсной фазы АО", в котором а меняется от 20 до нуля и скорость которого Ва пропорциональна углу 0 между осью 2 и хордой, соединяющей точку исходного состояния А аг = 2о) и конечного однофазного состояния О аг = = 0). Согласно полученному решению граница двухфазной области вместе с всплывающей дисперсной фазой поднимается вверх со скоростью Ва. [c.302]

Задача о возмущенном движении газа около тупого угла, которая связана с образованием центрированной волны разрежения, может быть решена по методу характеристик. Точке Р пересечения линии тока плоскопараллельиого набегающего потока (угол наклона линии тока в этой точке р=0) с характеристикой ОЬ в физической плоскости соответствует точка Р на эпициклоиде-характеристике в плоскости годографа того же семейства. Для конкретности каждую из этих характеристик можно отнести, например, к характеристикам первого семейства. Уравнение для характеристики этого семейства в плоскости годографа будет р=со4-р,. Так как, по условию, =0, то постоянная =—и) (М ), где угол находится из (5.3,31) по известному числу М . Следовательно, уравнение для характеристики будет —ш , откуда [c.266]

Зависимость Су и Сх несимметричного профиля от угла атаки а приведена на рис. 18.6. Для несимметричного профиля угол нулевой подъемной силы отрицателен (ао= —7" ). При а<ао подъемная сила направлена вниз Ry O, Су<0. Вначале Су возрастает пропорционально а, что качественно соответствует теоретической зависимости (18.6), однако измеренные значения Су получаются меньше теоретических за счет влияния вязкости. При критическом угле атаки сскр коэффициент подъемной силы достигает максимума и при дальнейшем увеличении резко падает, а С возрастает. Это объясняется тем, что отрыв пограничного слоя при увеличении а в области акр распространяется на все большую часть верхней поверхности профиля. Это приводит, с одной стороны, к уменьшению давления на кормовую часть, что увеличивает Сх, и к увеличению давления на среднюю часть верхней поверхности профиля, разрежение над которой имеет наибольшее значение в образовании подъемной силы. Все это происходит за счет уменьшения циркуляции скорости около профиля при отрывном обтекании задней ост- [c.349]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...