Теория течения при изотропном упрочнении

При обобщении на случай неизотермического деформирования теории течения при изотропном упрочнении вместо (1.157) получим зависимость [c.50]

Теории пластического течения при комбинированном упрочнении, в которых уравнения для вектора смещения имеют одночленную структуру, как и теория течения при изотропном упрочнении, применимы только при траекториях малой кривизны. [c.264]

Теория течения при изотропном упрочнении [c.143]

На рис. 16.3 приведены результаты расчета по теории Ильюшина (кривая 1), теории устойчивости, построенной на основе теории течения с изотропным упрочнением (кривая 2) и модифицированной теории (кривая 3) для сжатых стальных цилиндрических оболочек ( = 2-10 МПа, ат = = 390 МПа). Экспериментальные результаты (отмечены кружочками) лучше подтверждают теорию устойчивости Ильюшина, построенную на основе деформационной теории. Дело в том, что до-критический сложный процесс по траекториям малой кривизны в момент бифуркации имеет бесконечно малое продолжение без излома траектории в направлении касательной к траектории деформации. Следовательно, теория течения с изотропным упрочнением не описывает сложный процесс выпучивания в момент бифуркации. Аналогичное явление наблюдается при использовании теории пластичности для траекторий средних кривизн. Если используются теория течения и теория средних кривизн, для вычисления интегралов Nm, Рт следует применять соотношения (16.45), (16.46) при со = 0 и со = (й соответственно. [c.347]

Если воспользоваться теорией пластического течения при изотропном упрочнении, то дополнительные деформации пластичности можно представить как [c.444]

Приращения пластической деформации определяются в соответствии с определяющими уравнениями принимаемой модели термопластичности. При сложных силовом и температурном нагружениях оболочечных конструкций, когда наряду с активным нагружением возможны чередования разгрузок или необходим учет пластических деформаций противоположного направления, могут быть использованы деформационная теория в приращениях и теория течения с изотропным или анизотропным (в простейшем случае трансляционным) упрочнением [10]. [c.155]

Варианты теорий пластического течения при -изотропном или только кинематическом упрочнениях являются частными случаями теории при комбинированном упрочнении для них справедливы уравнения (15.13)—(15.15), (15.18)—(15.20) соответственно при g = О, g3 — О, gA — О или при d p/ds = 0. [c.259]

Выражения для вычисления приращений компонент тензора пластической деформации Aef/ зависят от используемой теории пластичности. Для изотропного материала при использовании теории типа течения с изотропным упрочнением приращения компонент пластической деформации могут быть вычислены по формуле [204] [c.97]

Изложенный вариант теории пластического течения предполагает изотропное упрочнение по мере увеличения и не описывает эффект Баушингера. Однако его можно использовать как первое приближение при расчете конструкций в условиях сложного нагружения. [c.535]

К третьему типу относятся задачи, в которых возникает необходимость учета пластических деформаций противоположного направления (растяжение-сжатие, знакопеременное кручение и пр.). Теории изотропного упрочнения позволяют решать и эти задачи, однако при развитых пластических деформациях упрочнение приобретает анизотропный характер. Теория пластического течения при анизотропном упрочнении изложена в разделе 1 гл. 5. [c.134]

Ф1(и, Г), получим формулировку упругопластической задачи в рамках теории пластического течения и схемы трансляционно-изотропного упрочнения. При дальнейшем вырождении функции Ф до вида Ф2 7 ) получим формулировку теории пластичности со схемой трансляционного упрочнения. Наконец, принимая A oi, IP, Т) =0, В(р Т) =0 и Ф = Фг(7 ), имеем схему иде- [c.15]

При практическом использовании теории течения с трансляционно-изотропным упрочнением функцию g находят из опыта на простое нагружение, что не является строгим подходом. В этом случае на основании формул (11.94), (11.90) имеем [c.270]

Если путь нагружения в целом не очень искривлен, то упрочнение можно в первом приближении считать изотропным, пренебрегая деформационной анизотропией. В этом случае закон пластического деформирования (теория течения Сен-Венана — Леви— Мизеса) может быть построен путем обобщения соотношений (2.23)—(2.25). При этом вводится представление о длине криволинейного пути пластического деформирования [c.53]

При решении задач ползучести и устойчивости гибких оболочек используем физические зависимости теории течения в сочетании с гипотезами течения и упрочнения, Анизотропию при ползучести следует учитывать исходя из основных положений анизотропной теории пластичности [9, 69], в частности из модифицированных уравнений изотропной ползучести при сложном напряженном состоянии. Эти модификации состоят во введении параметров анизотропии, что эквивалентно замене интенсивности скоростей деформаций и напряжений на соответствующие квадратичные формы, в которые входят параметры анизотропии, а также в формулировке определенных условий и гипотез. [c.15]

Все предыдущие соотношения получены для наиболее разработанного и распространенного в практических расчетах варианта теории пластического течения при гипотезе изотропного упрочнения [17]. При этом предполагается, что поверхность нагружения непрерывно расширяется в пространстве напряжений, причем изотропно во всех направлениях. Обнаруженный в опытах на растяжение-сжатие эффект уменьшения предела текучести (эффект Баушингера) свидетельствует о приближенности этой теории. Кроме того, в опытах на неизотермическое нагружение обнаружена зависимость предела текучести от температуры в процессе нагружения и другие эффекты. [c.88]

При выводе определяющих соотношений теории пластического течения для идеального материала или материала с изотропным упрочнением принимается следующая [c.95]

Развитие теории пластичности привело к возможности создания достаточно простого и естественного обобщения теории идеальной пластичности. До сих пор простейшей теорией пластичности упрочняющегося тела считалась теория Генки-Надаи — теория малых упругопластических деформаций [12]. Но существу, соотношения Генки-Надаи являются вариантом нелинейной теории упругости изотропного тела. Деформационные соотношения теории Генки-Надаи (соотношения теории изотропного упрочнения) при сколь угодно малом упрочнении приводят к уравнениям эллиптического типа, т. е. не сохраняют качественных особенностей идеального пластического течения. Такая потеря качественных особенностей идеального пластического течения представляется искусственной, обусловленной характером исходных предположений. Известно, что слои скольжения наблюдаются и при наличии достаточно малого упрочнения пластических тел. Одну из причин несоответствия предположений теории изотропного пластического течения реальному поведению пластических тел следует искать в допущении об изотропном характере упрочнения. В самом деле, согласно теории изотропного упрочнения, поверхность текучести увеличивается подобно самой себе (рис. 2) следовательно, предел текучести при разгрузке должен увеличиться, и кривая а — е для изотропно упрочняющегося тела должна быть представлена кривой О АВС О (рис. 3). Однако эффект Баушингера, являющийся следствием анизотропного упрочнения пластических тел, указывает, что реальная диаграмма сг — е соответствует кривой О АВЕ Г (рис. 3), т.е. с упрочнением при растяжении происходит понижение предела текучести при сжатии. [c.166]

Модель пластического поведения конструкции, реализованная в конечноэлементном расчете, основана на теории течения, непосредственно связывающей приращения деформаций и напряжений с компонентами напряжений. При этом материал полагался билинейным с изотропным упрочнением, в качестве критерия пластичности использовался критерий Мизеса. В результате расчетов получено, что потеря устойчивости верхней кромки борта происходит при температуре 240 °С, непосредственно перед этим появляются пластические деформации у основания сухой части борта. С дальнейшим ростом температуры, при резкой (хлопком) перестройке формы потери устойчивости верхней части борта не происходит, что [c.264]

К простейшим теориям неустановившейся ползучести относятся теории старения и течения, обычно достаточно хорошо описывающие развитие деформаций ползучести при постоянных или мало меняющихся нагрузках и температуре. Если внешние нагрузки и неравномерное температурное поле плавно меняются в широких пределах, но так, что напряжения сохраняют постоянный знак, может использоваться теория изотропного упрочнения. [c.176]

Уточненный расчет лопаток с учетом пластических деформаций и ползучести. При существенно меняющихся напряжениях, тем более с изменением знака, расчет перераспределения напряжений в лопатках более точно может быть выполнен шаговым методом на основе теорий неизотермического пластического течения и нестационарной ползучести. Поскольку пластические деформации в лопатках обычно не меняют знака, их можно рассчитать по теории изотропного течения (см. гл. 4). На режимах длительной работы ползучесть можно рассчитывать по теории упрочнения, для учета нестационарных эффектов при изменениях режима следует использовать приемы расчета, изложенные в гл. 5. [c.315]

Модель, описывающая циклические пластические деформации и ползучесть с учетом их взаимного влияния, изотропного и анизотропного упрочнения, предложена в работах [11, 14, 37]. Пластические свойства приняты в согласии с моделью Кабе-левского [36], отвечающей по форме теории пластического течения с изотропным упрочнением, но с возможностью отражения анизотропного упрочнения за счет скачкообразного изменения предела текучести после каждой разгрузки (смена номера полуцикла соответствует моменту смены знака напряжения). Естественно, такая модель может отвечать реальности только при простых циклах, в случае нагружения, близкого к пропорциональному. [c.139]

Изложенный вариант теории пластического течения предполагает изотропное упрочнение по ме е увеличения и не описывает эффект Баупшнгера. Однако он может быть использован как первое приближение при расчете слоенного нагружения элементов конструкций. [c.23]

Для расчета НДС в пластической области принималась теория пластического течения в сочетании с моделью изотропного упрочнения, а поверхность текучести ф(и, ) (где г = ) для сталей 08Х18Н10Т и 10ГН2МФА задавали в соответствии с рис. 6.5. Анализ НДС при взрывной развальцовке трубок проводили при температуре Г = 20°С физико-механические свойства материалов представлены в табл. 6.1. [c.347]

Простейшей теорией течения является теория идеальной пластичности, которая предполагает, что положение поверхности текучести не зависит от условий нагружения. Согласно теории изотропного упрочнения радиус поверхности текучести определяется некоторым монотонно возрастающим параметром. Для описания эффекта Баушингера (изменения сопротивления де-4юрмированию при изменении знака напряжений) можно использовать различные варианты теории неизотропного упрочнения, описывающие перемещения поверхности текучести [29, 30, 33]. [c.79]

Если не учитывать влияния термического разупрочнения на предел текучести а, которое для реальных материалов, по-видимому, становится существенным при приближении рабочих температур к температуре рекристаллизации, то в (3.19)= О и в представленном виде описание неупругого деформирования материала по своим возможностям близко к одному из вариантов теории пластичности и ползучести с анизотропным упрочнением, разработанной Н. Н. Малининым и Г. М. Хажинским [27]. В частном случае = О, что соответствует затвердеванию жидкости в элементе 3 вязкого трения в аналоге (см. рис. 3.5, а), неупругие деформации возможны лишь при выполнении условий (3.29) и (3.31), а их скорости при постоянных действующих напряжениях определяются только скоростями снятия изотропного и анизотропного упрочнения. Если к тому же f = О и /" = О, т. е. отсутствует термическое разупрочнение, то описание неупругого поведения материала отвечает варианту теории пластического течения, разработанной Ю. И. Кадашевичем и В. В. Новожиловым [27]. [c.139]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...