Результаты опытных данных

Результаты опытных данных для кипения калия в трубах описываются зависимостью [c.103]

Изложенная здесь методика обработки полностью отвечает теоретико-вероятностным правилам определения характеристик суммарного закона распределения по характеристикам мгновенных распределений. Согласно этой методике получены формулы статистического определения погрешности собственно размера партии деталей и процесса в целом по результатам опытных данных. [c.511]

Результаты опытных данных, полученных при одновременной работе обеих ступеней, совпадают с результатами, полученными опытным путем при работе каждой ступени отдельно (рис. 42). Результаты экспериментов характеризуются общей зависимостью как при равных давлениях подачи топлива в обеих ступенях, так и при различных давлениях подачи по ступеням. [c.105]

Однако расчет по этой формуле дает значительное расхождение (до 80%) с результатами опытных данных авторов и других исследователей [6], что обусловлено особенностью конструкций форсунок с затопленным соплом, для которых получена зависимость (109). [c.148]

На основе интерферограмм обычным методом определялось распределение плотностей в различных сечениях по длине зоны смешения, причем учитывалось влияние пограничного слоя у стеклянных стенок [7]. Результаты опытных данных обсуждаются в разд. III. [c.75]

Установлено, что для исследуемого аппарата соблюдается соотношение Ср 0,25 ккал/кг-град. Результаты опытных данных представлены в виде обобщенного уравнения [c.335]

По результатам опытных данных Картера и некоторых других авторов на основе анализа приводимых диаграмм была доставлена табл. 7.3. В этой таблице дается краткая характеристика свойств нескольких высокопрочных сплавов в коррозионноактивной среде и на основе развитых здесь представлений делается вывод о причине локального разрушения. [c.431]

Первоначальные расчеты излучения [41], сделанные А. Шаком, значительно отличаются от данных, полученных опытным путем. Поэтому для углекислого газа этот расчет был уточнен [40] на основе новых материалов по спектральным характеристикам излучения с последующей корректировкой по результатам опытных данных по излучению газа. Окончательная формула для излучения углекислого газа, полученная А. Шаком, по мнению автора, дает хорошее совпадение с опытным материалом. Для водяного пара такое уточнение формул не было сделано из-за отсутствия достаточного материала по спектральным характеристикам излучения газа. Теория вопроса о спектральном излучении газов рассмотрена в книге [42]. [c.100]

Зависимость предела выносливости от характеристики цикла представляется диаграммами предельных напряжений, которые строятся по результатам опытных данных для каждого материала. Прн построении диаграммы предельных напряжений для данной материала достаточно знать две величины предельное напряжение [c.235]

П по результатам опытных данных было принято а =1. [c.308]

Новые типы и размеры деталей, узлов и машин, появившиеся позднее и не предусмотренные в стандартах, могут производиться как опытные е течение 1,5—2 лет. Качественные показатели их должны соответствовать показателям, принятым для изделий стандартизованной группы, в которую они входят. По результатам опытных данных, полученных за указанное время, решается вопрос о включении в стандарт новых изделий или о снятии их с производства. [c.184]

На практике закономерные линии иногда задаются уравнением или для них может, быть составлено уравнение линией п-го порядка называется линия, уравнение которой в системе декартовых координат является уравнением /1-й степени. Отсюда следует, что с прямой линией такая кривая может пересечься не более чем в п точках. Каркасные линии часто являются результатом опытных данных, которые позволяют установить расположение отдельных точек относительно неподвижной системы координатных осей. Остальные точки, как и сама линия, определяются эмпирически графические линии в основном используются в процессе проецирования, когда первоначально строятся проекции линий, удовлетворяющих каким-нибудь, например, эстетическим требованиям, а уже затем определяется положение самих линий в пространстве. Каркасные и графические линии, как правило, не подчинены известным математическим законам, поэтому являются незакономерными. [c.130]

Поскольку предположение основано на результатах опытных данных случайных величин, оно должно быть подтверждено обычными методами математической статистики по критериям согласия. При числе наблюдений более 40 рекомендуется принимать критерий согласия у — Пирсона. [c.279]

РЕЗУЛЬТАТЫ ОПЫТНЫХ ДАННЫХ [c.64]

Уже на самом начальном этапе разработки ядерного оружия стало очевидным, что исследование процессов, протекающих в заряде, должно пойти по расчетно-экспериментальному пути, позволявшему корректировать теоретический анализ по результатам опытных данных о газодинамических характеристиках ядерных зарядов. [c.78]

Обработка результатов опытных данных показала, что потери (в %) могут быть оценены по эмпирической зависимости типа [c.294]

Результаты опытных данных показаний индикатора (табл. 1.1). [c.10]

Результаты опытных данных Ир =/(/>) [c.34]

Погрешность определения по зависимости (3.17) составляет 11%. При другом показателе степени разброс опытных данных вокруг одной зависимости увеличивается и для показателя 3,8 составляет 15%, а для показателя 4,2— 18%. На рис. 3.4 приведены рекомендуемая зависимость (3.17) и результаты всех опытов по определению ш. [c.64]

На рис. 4.4 представлены результаты пересчета всех опытных данных в новых координатах, а также зависимости В. Н. Тимофеева [37] и из работ [39, 40]. Результат подобной обработки хорошо подтверждает рекомендуемые количественные зависимости (4.23) и (4.24). Разброс опытных данных примерно такой же, как и при обработке данных по струйной теории. [c.80]

Представляет интерес сравнение полученных зависимостей с опытными данными. На рис. 4.16, а приведены результаты экспериментального исследования влияния температуры погруженной поверхности на эффективную степень черноты псевдоожиженного слоя для нескольких значений Гсл и диаметра частиц, а на рис. 4.16, б — эти же данные в координатах еэ/есл, (7 ст/Т сл) Как видно из рис. 4.16, б, даже при относительно низких температурах слоя мелких частиц экспериментальные точки хорошо ложатся на прямые линии. Согласно результатам расчета функции еэ(7 ст, Тел, бел) по модели стопы, отклонения от линейной зависимости появляются при достаточно большой разнице температур стенки и слоя (7 ст/7 сл) <0,1), что соответствует условию 7 ст/7 сл<0,5 или /ст<0,5 сл — 136,5 °С. Поскольку экспериментальные анные хорошо описываются формулой (4.48), можно сделать вывод, что предложенная модель позволяет достаточно точно описать процесс как радиационного, так и сложного [c.180]

Обобщение различных опытных данных по теплообмену с шаром в условиях вынужденной конвекции, проведенное Б. Д. Кацнельсоном и Ф. А. Тимофеевой [Л. 153], заметно (до 30%) расходится с обобщением Вильямса (линия 15), которое в основном базируется на опытных результатах зарубежных исследователей. Причину этого расхождения следует искать не столько в неточности аппроксимации опытных данных Вильямсом, как это предполагают в Л. 42], сколько в привлечении им к обработке результатов исследования движущихся частиц неправильной формы [Л. 206]. Последнее обстоятельство позволяет объяснить систематическое превыше- [c.143]

Основной результат теоретических решений [Л. 282, 350] следует видеть в предсказании влияния частиц на увеличение длины участка тепловой стабилизации потока. Сравнение с опытными данными, приведенными в 6-9, 7-1, позволяет заключить, что теоретические решения, основанные на весьма упрощенной модели дисперсного потока, во многих важных случаях недостаточны. [c.200]

В первой области существования дисперсных потоков — области потоков газовзвеси — согласно теоретическим и опытным данным (гл. 6) увеличение концентрации при прочих равных условиях может вызвать значительное увеличение интенсивности теплообмена. Такой результат был объяснен улучшением теплофизических характеристик, радиальным теплопереносом и положительным влиянием твердых частиц на теплообмен в пограничном слое. Этот эффект до определенного предела перекрывает отрицательное влияние роста концентрации на пульсации газа (гл. 3) и на скорость межкомпонентного теплообмена в газовзвеси (гл. 5). Однако во в т о-рой области дисперсных потоков — области потоков флюидной взвеси— увеличение насыщенности газового потока твердыми частицами сверх Ркр не только меняет структуру потока, но и содействует постепенному сближению растущего термического сопротивления ядра потока и понижающегося термического сопротивления пристенной зоны. Наконец, при определенных значениях растущей концентрации и определенных условиях движения потока могут сформироваться условия, при которых в решающей степени скажется отрицательное влияние стесненности движения частиц на теплообмен. В этом случае рост концентрации приведет не к повышению относительной интенсивности теплоотдачи, а к ее падению— процесс уже прошел через максимум. [c.255]

Немногочисленные опытные данные [Л. 197, 198 в среднем согласуются с данными [Л. 149], однако характеризуются значительным разбросом (до 150%), Сделанный в [Л. 197] вывод о существенной интенсификации теплообмена под влиянием вибрации нельзя считать общим, так как подобный результат достижим лишь при малых Цел, что имело место в [Л. 197, 198]. В более общем слу-356 [c.356]

В гл. 2 описаны физические основы вихревого эффекта и экспериментальное исследование характеристик рабочего процесса в вихревых энергоразделителях. Проанализировано и объяснено влияние на эффект основных конструкционных элементов трубы и геометрии камеры энергетического разделения. Описаны результаты опытных данных по зависимости вихревого эффекта от параметров сжатого газа на входе и режима работы, определяемого соотношением расходов охлажденных и подогретых масс газа, истекающих из вихревой трубы. [c.4]

На рис. 1.5 представлены результаты опытных данных и теоретических расчетов в виде соотношения амплитуды и фазовой скорости волнового гравитационною течения тонких слоев жидкости по вертикальной поверхности [1, 17 . В условиях регулярного режима, моделирующего процесс самоорга[/изации, как видно из рис. 1,5, наблюдается линейная зависимость фазовой скорости (распределенная система) от амплитуды волнового течения тонких слоев жидкости. [c.15]

На рис. 1.14 сопоставлены результаты опытных данных авторов работы (37 с результатами расчета по форму.ве (1.3.19). Во всем интервале существования волнового з ечения наблюдается удовлегворительная согласованность теории и эксперимента. [c.25]

О влиянии плотности и вязкости окружающей среды на тонкость распыла можно судить только по отдельным экспериментам. С уменьшением давления и плотности окружающей среды мелкость распыливания может уменьшаться или увеличиваться. Так, по данным де Корсо, при создании противодавления и неизменном давлении подачи размер капель значительно растет. При распы-ливании топлива в среду с давлением ниже атмосферного размеры фракций уменьшаются. В данном случае разрыв пленки вследствие меньшего влияния сил сопротивления среды происходит на большем расстоянии от среза сопла, вследствие чего капли получаются мелкими. Результаты опытных данных М. Попова показали, что значительные уменьшения вязкости окружающей среды привели к небольшим изменениям средних размеров фракций. [c.88]

Приведенный в гл. 1 обзор представлений о процессах теплопе-реноса в высокомолекулярных веществах показал, что даже для не-наполненных полимеров, которые относятся. к гомогенным системам, эти процессы выглядят достаточно сложными. Совершенно очевидно, что для наполненных полимеров, как гетерогенных систем, процессы теплопереиоса представляются еще более сложными вследствие дополнительных конформаций структурных образований на границе полимер — наполнитель. Одним из первых подтверждений такой точки зрения явились результаты исследований теплопроводности фрикционных материалов 1[Л. 80], анализ которых обнаруживает нарушение правил аддитивности при составлении композиции из дисперсного высокотсплопроводного порошка и полимера. Так, введение в полимер 10% алюминиевого и 25% графитового порошков по массе повышает теплопроводность всего до 0,58 Вт/(м-°С). В то же время по данным [Л. 81] композиция на основе полиэфирного компаунда МБК и 50% малотеплопроводного маршалита по весу имеет теплопроводность порядка 0,77 Вт/(м-°С). Такие же странные на первый взгляд результаты опытных данных наблюдаются и при исследовании теплопроводности компаундов, применяемых для заливки электронного оборудования 1[Л, 82]. Так, эпоксидный компаунд, наполненный до 80% по массе дисперсным алюминием с размером частиц 30 меш, имеет теплопроводность порядка 2,5 Вт/(м-°С), в то время как при введении 90% более высокотеплопроводного медного порошка теплопроводность не превышает 1,6 Bt/(m- ). Причиной таких аномалий является объемный эффект, обусловленный формой и размером частиц наполнителя. Основной смысл объемного эффекта заключается в том, что увеличение теплопроводности через материал частиц наполнителя имеет меньший вклад, чем снижение теплопроводности через полимерные прослойки между частицами. Отсюда суммарная теплопроводность композищии растет интенсивнее при введении большого числа частиц, т. е. при повышении объемной концентрации наполнителя в полимере. [c.75]

Сопоставление результатов измерений углов выхода потока, осред-ненных по шагу и высоте решетки, зондом-угломером и методом взвешивания, показывает удовлетворительное совпадение углов в области перегретого пара и при малых степенях влажности. В зоне высоких влажностей значения углов, определенные с помощькэ зондов, располагаются ииже, чем значения, полученные методом взвешивания. Однако следует отметить, что методу взвешивания следует отдать предпочтение с точки зрения надежности и достоверности получаемых результатов. Опытные данные об углах выхода пара и жидкой фазы позволяют более обоснованно профилировать рабочую решетку и рассчитывать потери энергии при ударе капель о поверхность лопаток. [c.86]

Б. Ф. Степочкиным на основе обработки обширного экспериментального материала (по результатам опытных данных и заимствованного из различных литературных источников) для большого диапазона размеров (от нескольких микрон до 75 мм) твердых частиц разнообразной формы (слагаюш,их продуктивные пласты) и интервала чисел Ке от 10 до 10 , получена двучленная формула [c.43]

Результаты всех исследований, проведенных в МО ЦКТИ, по определению коэффициентов сопротивления слоя и струи >.стр различных укладок моделей шаровых твэлов в круглых трубах и модели ак внои зоны в изотермических и неизотер-мических условиях приведены в табл. 3.4 и на рис. 3.3. Из рисунка следует, что почти во всех опытах удалось достичь автомодельного режима течения, при котором изменение сопротивления Ар зависит практически только от изменения квадрата скорости и плотности, а не зависит от числа Re. Отчетливо видно существенное влияние объемной пористости т шаровой укладки на коэффициент сопротивления слоя Так, при изменении объемной пористости от 0,66 до 0,265 коэффициент сопротивления уве 1ичивается примерно в 30 раз. Разброс опытных данных по коэффициенту сопротивления для определенной шаровой укладки не превышает 10% среднего значения, что указывает на достаточную степень точности измерения перепада давления и массового расхода. В п. 3.1 была теоретически определена зависимость (3.9) коэффициента сопротивления струи Я-стр от объемной пористости т и константы турбулентности астр. [c.62]

Беккер и Хертьес [38], проведя измерения порозности в радиальном направлении и по высоте слоя, пришли к выводу, что только к средней зоне в той или иной мере можно применять основные положения двухфазной теории. Поэтому чем большую часть слоя занимает средняя зона, тем ближе к опытным данным интерпретация результатов посредством зависимости типа (2.41),. [c.51]

Сопоставление известных расчетных результатов для Е = = =/(1—Р) проведено на рис. 2-9 (кривые 1—8). Там же нанесена зависимость (г от Р (линии 9—12) для разных коэффициентов скольжения фаз ф Ит/у, которая позволяет оценить роль расходной концентрации ц при рт/р 2 000. Ранее было показано, что для разных взаимонаправлений компонентов газовзвеси влияние на различно [Л. 71]. Рассматривая рис. 2-9, отметим, что стесненность движения массы частиц более всего сказывается в ламинарной области и менее в турбулентной. Указанное отличие проявляется тем резче, чем больше объемная концентрация частиц, что объясняется самой природой стесненного движения газовзвеси. Заштрихованная область переходных режимов хорошо усредняется линией I, построенной по формуле (2-19) с показателем степени, равным 3. Эту простую зависимость можно рекомендовать для практических расчетов поправочного коэффициента в рассматриваемой области газовзвеси, где Р<3% и соответственно )г< гкр 45. При этом разбежка величины Ер, определенная по различным данным, будет менее 7%. В ламинарной области расхождение линий, построенных по данным Гупало и Минца, закономерно, так как линия 4 построена для шаров, а линия 8—по опытным данным для частиц неправильной формы. [c.59]

Рассмотрим использованный выше в порядке первого приближения прием расчленения общего коэффициента сопротивления на слагаемые. Оценка только по об дает лишь количественный результат, поскольку этот коэффициент является интегральным. Поэтому стремление дифференцировать сложный шроцеюс привело к коэффициентам I, п, которые, однако, в определенной мере условны. Сложность заключается (В том, что все составляющие 1об не являются независимыми друг от друга величинами. Действительно, сопротивление трения чистого газа будет при наличии частиц и прочих равных условиях иным, чем при их отсутствии в связи с изменением обстановки в пристенном слое. По этой же причине т может иметь место и в тех случаях, когда движение твердых частиц не приводит к их сухому трению и ударам о стенки (Фт О), а лишь вызовет внутренние силы межкомпонентных взаимодействий. Вот почему при выбранном методе расчленения об коэффициент т(Арт) учитывает все (за исключением Ара) дополнительные потери давления, которые появляются из-за наличия частиц в потоке. Оценка общего коэффициента сопротивления дисперсного потока по зависимости типа об=ф1 [Л. 283] пригодна лишь для горизонтальных потоков, где п=0. Согласно (Л. 283] <р= 1 +1,6р 10иви +(1+2р)]. Нетрудно показать, что такая обработка опытных данных приводит в итоге также к расчленению об на составляющие. Действительно, [c.125]

Коэффициент потерь давления, определяемый наличием в камере движущихся частиц т, находился в зависимости от отношения о/ т и истинной объемной концентрации р. Опытные данные получены при га = 3-г-5 f = 0,37--0,73, aб/aц=l- 9, Re= (6,9 9) 10 p=(l,26- 20) 10 , do/< T = 9,14-12,25. Аппроксимация этих результатов) со ореднеивадрэтичной погрешностью 18,6% дает [c.133]

Для полного раскрытия полученной системы полуэм-пирических уравнений (5-13) —(5-20) необходимы отсутствующие в настоящее время данные о поправочном коэффициенте К, который учитывает отрывной характер обтекания частиц. При этом безотрывное обтекание шара и движущихся частиц нельзя ожидать в идентичном диапазоне чисел Re. Сравнение зависимостей (5-15) —(5-19) и (5-16) —(5-20) с результатами обобщения опытных данных по теплообмену в нестесненной га-зовзвеси проведено в следующем разделе. [c.153]

Для чистого воздуха принято Nu = G,023Re Pr° . С учетом (6-30) и результатов анализа исходной системы уравнений и опытных данных в [Л. 215] получено [c.197]

Однако метод аналогии с псевдосплошной средой позроляет провести сравнения дисперсных и однофазных сред по модифицированным числам Рейнольдса и Прандтля, правильно определенным для всего потока в целом. Ценность этого метода, по-видимому, возрастает по мере перехода к тонкодиспергированной газовзве-си с минимальной концентрацией пыли и при использовании жидкостных взвесей (суспензий). Как будет показано далее, в последнем случае получают достаточно хорошее совпадение с опытными данными. Подобный результат в основном объясним близостью плотностей жидкого и твердого компонентов потока, [c.198]

Последнее выражение позволило в [Л. 309] прийти к выводу, что при предельном увеличении концентрации и Z— -оо усиление теплообмена за счет турбулентного переноса тепла частицами составит не более 30%. Такой результат, расходящийся со многими опытными данными и оценкой по теоретической зависимости (6-15), получен в результате ряда упущений и неоправдаиных упрощений. Так, например, для дисперсного и чистого потока е , I, ti i, и приняты одинаковыми. Иначе говоря, при таком подходе все улучшение теплообмена, вызываемое наличием и турбулентными перемещениями частиц, учитывается лишь изменениями в ядре потока, где термическое сопротивление и без того мало. Изменение в пограничном слое, где термическое сопротивление наибольшее и лимитирует результирующий теплопере-нос к стенке, полностью игнорируются. Поэтому естественно, что улучшение теплообмена лишь в пределах турбулентного ядра, без учета одновременно цроявляю-щихся важнейших изменений в вязком подслое дало предельный прирост для Nun/Nu лишь 30%. [c.202]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...