Способы определения температур критических точек

СПОСОБЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТЕМПЕРАТУР КРИТИЧЕСКИХ ТОЧЕК [c.247]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУР КРИТИЧЕСКИХ ТОЧЕК СТАЛИ СПОСОБОМ ПРОБНЫХ ЗАКАЛОК [c.247]

Научное объяснение процессов термической обработки впервые было дано русским ученым-металлургом Д. К. Черновым. В 1868 г. он научно доказал, что свойства стали при термической обработке определяются ее внутренним строением (см. гл. 1) и что каждый металл (или сплав) имеет определенные критические температуры (критические точки), при переходе которых скачкообразно изменяются его строение и свойства. Научное обоснование Д. К. Черновым критических температур и последовавшее за ним в 1869 г. открытие Д. И. Менделеевым периодической системы элементов явились прочным фундаментом дальнейшего развития науки о металлах и способах их термической обработки. [c.3]

Величины и (л ), йи/с1х, VI (х), а также Ма = и/с и Рг следует рассматривать как заданные. Тогда уравнения (13.98) и (13.99) вместе с уравнением (13.93) составят систему трех уравнений для определения трех неизвестных толщины потери импульса 62 х), температуры стенки Ъо = Т х)1Тх х) и формпараметра К, Интегрирование уравнения (13.98) выполняется таким же способом, как в главе X для случая несжимаемого течения. Начальные значения в критической точке также определяются способами, примененными при расчете несжимаемого пограничного слоя. Получив начальное значение Ко = 0,0770, находим далее [c.337]

Точность способа пробных закалок зависит от величины интервала температур нагрева каждого следующего образца. В промышленности для определения температур закалки достаточно надежен нагрев через каждые 10° С, причем до каждой температуры нагревают два-три образца. Точность определения критических точек в этом случае составляет примерно 5° С. [c.268]

Сущность термического метода и способы его осуществления. Термический метод определения критических точек сплава заключается в следующем. Для определения температур, соответствующих тому или иному превращению, горячий спай термопары помещается [c.130]

Зависимость (3.2. является параметрическим уравнением состояния параметрами служат Тс и Рс- Это значит, что зная Т,,- и Р для данной жидкости или газа, можно определить волюметрические свойства при различных температурах и давлениях. Расчет может быть выполнен по диаграммам, представленным на рис. 3,1—3.3, или можно использовать аналитическую функцию для / ( ) в уравнении (3.2.2). Оба эти метода приближенные. Было сделано много других предложений, которые при сохранении общей концепции направлены на повышение точности и расширение границ применимости расчетного способа. Наиболее успешные модификации чаще всего включают дополнительный третий параметр в функции, выраженной уравнением (3.2.2). Третий коррелирующий параметр обычно связывают либо с приведенным давлением паров при какой-либо определенной приведенной температуре, либо с каким-нибудь волюметрическим свойством в критической точке или около нее. В одной из недавно разработанных корреляций в качестве третьего параметра используется мольная поляризуемость [95]. Ниже описываются две общие хорошо проверенные трехпараметрические корреляции. [c.34]

На оснований критической температуры заключение о характере разрушения можно сделать лишь в том случае, когда одновременно указаны тип напряженного состояния и скорость нагружения. Если используемые для определения критической температуры способы испытания различаются, то для одного и того же материала получают разную критическую температуру (табл. 1). Сравнимость критических температур еще более ограничена, если при одном и том же способе испытания в основу ее определения положены различные критерии. [c.76]

Если количество облученных образцов одной серии (при одном флюенсе) является недостаточным (в силу причин, указанных в п. 8.3.2) для определения критической температуры хрупкости в полном соответствии с указаниями разд. 5 настоящего приложения, то обработку экспериментальных данных испытаний облученных и необлученных образцов проводят следующим способом [c.205]

Для получения оптимальных результатов при закалке разработаны различные способы охлаждения 1) закалка в одном охладителе (простая непрерывная закалка) - наиболее простой и широко применяемый метод, закалочные среды индустриальное масло, вода, водные растворы щелочей 2) закалка в двух средах (прерывистая закалка) заключается в предварительном охлаждении детали в более резком охладителе, например, в воде, до температуры -300 °С с последующим охлаждением в более мягкой среде 3) ступенчатая закалка деталь после нагрева переносят в среду с температурой несколько выше Мн, выдерживают до выравнивания температуры по сечению и далее охлаждают на воздухе, в качестве закалочной среды используют специальные масла 4) изотермическая закалка отличается от ступенчатой более длительной выдержкой выше точки Мн, достаточной для превращения аустенита в нижний бейнит, среда - обычно расплавленные соли или щелочи разного состава 5) закалка с самоотпуском - для инструмента типа зубил, молотков, кернов. Важные свойства стали закаливаемость и прокаливаемость. Закаливаемость - способность стали к получению максимальной твердости при закалке. Главный фактор, определяющий закаливаемость, - содержание углерода в стали. Прокаливаемость - способность стали получить закаленный слой с мартенситной или трооститно-мартенситной структурой на определенную глубину. За характеристику прокаливаемости принимают критический диаметр Вк, т.е. наибольший диаметр цилиндра из данной стали, который получит в результате закалки полумартенситную структуру в центре образца. На прокаливаемость влияет много факторов состав аустенита (все элементы, кроме Со, увеличивают стабильность аустенита и увеличивают прокаливаемость), с ростом зерна аустенита прокаливаемость увеличивается, увеличение неоднородности аустенита и наличие нерастворимых частиц (оксиды, карбиды) ускоряют распад аустенита и уменьшают прокаливаемость. [c.80]

Если прямой -ход прямолинейного диаметра известен Гиз значений v и v" для температур, далеких от критической точки, и если известна критическая температура, то правило прямолинейного диаметра может быть использовано для отыскания значения удельного объема вещества в критической точке Для этого надо провести в р,Г-диаграмме прямую прямолинейного диаметра до пересечения с вертикалью Г р onst ордината точки пересечения будет равна Ркр=1/у р- Следует, однако, подчеркнуть, что, как показывает детальный анализ, этот способ определения не может претендовать на высокую точность, ибо для многих веществ прямолинейный характер зависимости (p -f р )/2=/(Г) вблизи критической точки нарушается, и эта линия искривляется. [c.193]

Для яроведеиия термического анализа необходимы специальные приборы, позволяющие точно измерять высокие температуры нагрева металлов при определении температур превращений (критических точек), и приборы (печи) для самого нагрева. Эти приборы используются также при исследовании сплавов другими способами и широко применяются в промышленности для нагрева металлов при обработке давлением, для термической и химико-термической обработки. [c.19]

При кипении на неизотермической стенке возможно одновременное устойчивое сосуществование пузырькового, переходного и пленочного режимов кипения, что приводит к большим продольным и поперечным градиентам температуры в стенке. В этих условиях существующие способы заделки термопар в твердую металлическую стенку не позволяют измерить температурное поле с точностью, необходимой для расчета местных значений тепловых потоков и коэффициентов теплоотдачи. Определение температурного поля неизотермической стенки вблизи поверхности теплообмена, а по нему местных тепловых потоков, включая их критические значения, с высокой точностью было выполнено в [33] путем использования трехслойной модели неизотермической стенки. Измерение температурного поля проводится с помощью микротермопары, которая перемещается в слое жидкого галлия, удерживаемого силами поверхностного натяжения между металлической пластиной, к которой снизу подводится тепловой поток, и тонкой фольгой, на которой снаружи кипит жидкость. Чтобы устранить искажения температурного поля, обусловленные различием теплофизических свойств отдельных слоев стенки, материалы фольги и пластины выбираются так, чтобы их теплопроводности были равны теплопроводности галлия. [c.397]

Перейдем теперь к рассмотрению менее изученного класса жидкостей с высоким удельным электрическим сопротивлением. Чистый селен изучали в течение долгого времени. По сравнению с другими жидкими полупроводниками молекулярная структура селена хорошо изучена. Жидкая сера очень похожа на жидкий селен, и было показано, что обе эти жидкости состоят из смеси цепных молекул и восьмичленных колец (а возможно и больших колец). Концентрация колец увеличивается с понижением температуры, и имеется критическая температура, ниже которой существуют только кольцевые молекулы. Критическая температура экспериментально наблюдалась только для жидкой серы для селена расчетное значение этой температуры лежит ниже точки затвердевания. Теория равновесия связей для этих жидкостей разработана очень хорошо [78, 104], и эта теория является прототипом теории для сплавов Т1—Те, описанной в гл. 7, 3. Для настоящего обсуждения достаточно отметить, что средняя длина цепи уменьшается с температурой, а концентрация разрушенных связей описывается с помощью константы равновесия с энергией активации Еа, которая была определена различными способами. Эйзенберг и Тобольски [78] на основе данных по вязкости оценили d = 0,54 эВ. Разорванные связи являются парамагнитными центрами, и определение их концентрации в зависимости от температуры методом электронного спинового резонанса дало значение < = 0,63 эВ [158] исследование магнитной восприимчивости [175] привело к значению Еа==0,87 эВ. [c.210]

Во-первых, на протяжении данного пункта мы исходили из предположения о том, что эволюцию во времени бесконечной системы можно рассматривать ак непрерывную группу автоморфизмов алгебры Я. Подобное допущение отнюдь не тривиально, поскольку эволюция во времени бесконечной системы определяется предельным переходом от конечной системы, для которой можно определить гамильтониан, и, таким образом, допускает прямую физическую интерпретацию. Если сказать несколько иначе, то проблема сводится к тому, чтобы вычислить термодинамический предел способом, не приводящим к противоречию с динамикой. Такой непротиворечивости удается легко достичь для довольно широкого класса нетривиальных квантовых решеточных систем (гл. 4, 2, п. I), где, как было показано, эволюция во времени оказывается именно тем автоморфизмом С -алгебры Я, который нам хотелось бы связать с бесконечными системами. Но вообще говоря это не так. Например, недавно было доказано [70, 446], что эволюцию во времени бесконечного свободного бозе-газа нельзя рассматривать как автоморфизм С -алгебры Я, но можно рассматривать как автоморфизм алгебры фон Неймана, порожденной представлением, которое ассоциировано с состоянием Гиббса (при температуре выше критической). Так же обстоит дело в модели БКШ [70] ) и в классе обобщенных моделей Вейсса для ферро- и антиферромагнетизма [104]. В последнем случае эволюция во времени, определенная для каждой фазы в отдельности, согласуется с эволюцией во времени, определенной для состояния Гиббса, образованного фазами. Во всех этих случаях удалось сформулировать соответствующие обобщения условия КМШ и добиться обобщения большей части результатов, изложенных в данном пункте, в частности теоремы 9 о коммутанте. [c.274]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...