Основы расчета печей

Основы расчета печей для обжига керамических изделий [c.745]

Основы расчета печей [c.231]

Изложены теория и основы расчета рациональных геометрических, оптимальных теплотехнических и электрических параметров электроплавильных печей различного типа, применяемых в черной металлургии для выплавки и рафинирования сплавов на основе железа. Описаны конструкции печей, систематизированы технико-экономические показатели этих печей. Приведены технические характеристики советских электроплавильных печей и комплектующего оборудования (источников питания). [c.16]

В книге изложены теоретические основы печной теплотехники характеристики промышленного топлива, расчеты процессов его горения и основы теории горения, механика газов, теплопередача и закономерности процесса сушки. Приведены сведения об огнеупорных материалах, а также рассмотрены элементы конструкций и конструкции топливных н электрических печей различного технологического назначения, применяемых на машиностроительных заводах. Приведены примеры полного расчета печей и их отдельных элементов. [c.2]

В программу курса Промышленные печи входят не только аудиторные и лабораторные занятия, но и выполнение курсового проекта. Поэтому в книге, наряду с изложением материала по теоретическим основам работы печей и их конструкциям, рассмотрены методы расчета процессов горения топлива, лучистого и конвективного теплообмена, нагрева металла и сушки литейных форм и стержней, а также основных элементов печей горелок, теплообменников, дымовых труб и электрических нагревателей печей сопротивления. [c.3]

Г р о ш е в М. В. Основы расчета промышленных печей. Гостехиздат, 1954. [c.357]

В основу расчета процесса группового нагрева заготовок в камерной печи с постоянной рабочей температурой при постепенной замене нагретых заготовок холодными положен расчет симметричного нагрева одиночной цилиндрической заготовки в среде с постоянной температурой. Последний был сопоставлен с групповым нагревом заготовок, помещенных в печь одновременно и находившихся там без постепенной замены. В результате получены коэффициенты кх (см. гл. I, п. 4). [c.122]

Расход топлива в топливных печах или мощность в электрических определяется на основе рассмотренного выше теплового баланса печи. Рекуператоры для подогрева воздуха рассчитывают, как теплообменные аппараты, по уравнениям теории теплообмена. Газовые горелки (форсунки) подбирают по производительности и давлению газа (мазута). Расчет нагревателей электропечей сопротивления проводят по заданной мощности печи, геометрическим размерам и напряжению питающей сети с учетом конечной температуры нагрева материала. [c.177]

Следует отметить, что в настоящее время сложившаяся практика ценообразования на топливо и различные виды энергии в различных районах страны не всегда правильно позволяет промышленным предприятиям решать вопросы рационализации их топливно-энергетического хозяйства на основе рационального и полного использования ВЭР. Примером тому могут служить нефтеперерабатывающие заводы, для которых сложившееся соотношение цен на производимые темные нефтепродукты (мазут) и получаемую от ТЭЦ тепловую энергию таково, что для заводов часто выгодней использовать физическое тепло уходящих газов промышленных печей не на нагрев дутьевого воздуха путем установки соответствующих рекуператоров, а на производство пара путем установки котлов-утилизаторов для покрытия тепловой нагрузки предприятия. В этом случае при оценке энергоносителей на основе действующей системы цен получается более выгодным использование ВЭР на выработку пара, хотя общепризнанным является тот факт, что возврат БЭР в агрегат-источник является наиболее эффективным путем экономии топливно-энергетических ресурсов. Приведенный пример является только одним из примеров, иллюстрирующих то положение, что при использовании цен в расчетах эффективности утилизации ВЭР решения, полученные на уровне промышленных предприятий, не всегда могут совпадать с экономичными решениями с точки зрения всего народного хозяйства. [c.278]

Монографию Пламенные печи прославленный металлург посвятил памяти М. В. Ломоносова. Замечательную идею основоположника русской науки, высказанную в диссертации О вольном движении воздуха, в рудниках примеченном (1742 г.), Грум-Гржимайло положил в основу созданной им теории пламенных печей. Движение пламени в печи он рассматривает как движение легкой жидкости в тяжелой. При этом тяжелой жидкостью считается холодный атмосферный воздух, а легкой — пламя и накаленные печные газы. Установив это правило, ученый применил к рассмотрению вопроса о движении газов в печах законы гидравлики и в результате получил точные научные методы для расчета и выбора правильной конструкции пламенных печей. [c.142]

Крупную роль в создании теории доменного процесса сыграл известный английский металлург И. Белл, который изучил условия, необходимые для лучшего хода процесса восстановления окислов железа в доменной печи. В 1869 г. ученый опубликовал подробный расчет теплового баланса доменной печи. Среди его многочисленных печатных работ широкую известность получила книга Основы производства чугуна и стали , опубликованная в Лондоне в 1884 г. и переведенная на ряд европейских языков. [c.134]

Тепловой режим выбирается на основе проведенных теплотехнических и аэродинамических испытаний всей печной устанав ки. Тепловой баланс выявляет участки с повышенными тепловыми потерями, а расчет газового баланса, экспериментальное установление мест больших присосов наружного воздуха в печь или выбивания горячих газов из печи позволяют найти недостатки в уплотнении печной кладки или ее гарнитуры. [c.197]

Теоретические основы работы тепловых устройств в текущем столетии получили весьма широкое развитие. Особенно это относится к теории тепловой работы теплогенераторов, теплообменников и тепловых машин. В области тепловых аппаратов наибольшее развитие получила теория тепловой работы паровых котлов, где теплотехнические расчеты достигли довольно высокой степени совершенства. В худшем положении находится теория печной теплотехники, хотя и здесь успехи последних десятилетий весьма значительны. Под теорией печной теплотехники обычно понимается вся совокупность теоретических проблем, возникающих при расчете, проектировании, строительстве и эксплуатации печей. Такое толкование является достаточно неопределенным и расплывчатым. Границы печной теплотехники как самостоятельной технической науки при этом не очерчиваются достаточно четко, что нередко приводит и к неправильному направлению научных исследований. [c.11]

Исходя из этого, тепловые устройства выше были разделены на четыре характерные группы по признаку решающего теплового процесса. Поскольку главными, определяющими теплотехническими процессами в печах являются процессы теплообмена, постольку в целях обобщения принципов расчета, конструирования и эксплуатации печей в рамках общей теории тепловой работы в основу должна быть положена классификация по признаку теплообменных процессов. Эю следует из того, что процессы горения и движения газов, например в электрических нагревательных печах вообще отсутствуют, а в топливных печах имеют подчиненное значение и должны быть организованы таким образом,, чтобы обеспечить наилучшее развитие процессов теплообмена. [c.14]

Еще сравнительно недавно производительность печей определялась почти исключительно по опытным данным, что существенно снижало научный уровень расчета печен. Действительно, если основная исходная величина (производительность) определяется по эмпирическим данным, то и все прочие параметры работы печей, какими бы методами расчета они не определялись, можно считать достоверными постольку, (поскольку к данному конкретному случаю приложимы взятые в основу эмпирические данные. В таком положении и в настоящее время находится расчет мартеновских и многих других печей. [c.16]

Этот шаг предназначен для получения окончательных результатов расчета и их вывода на печать. В качестве результатов расчета в системе СПРИНТ приняты узловые перемеш,ения, определяемые из решения системы линейных уравнений (третий шаг), и вычисляемые на их основе узловые усилия (реакции) и напряжения в элементах. Направления перемеш,ений соответствуют степеням свободы узлов в общей системе координат, а направления усилий и напряжений — степеням свободы в местной системе рассматриваемого элемента. Для пластинчатых систем кроме нормальных и касательных напряжений вычисляются также главные напряжения и углы наклона главных площадок. [c.208]

Общие особенности переплава в вакуумных дуговых печах и основы их расчета изложены в монографии [149]. [c.210]

Надежнее в основу расчета печей брать температурные режимы, полученные при обжиге изделий в полузаводских или промышленных масштабах. Температурные кривые обжига некоторых керамических изделий приведены на рис. 12.3. [c.722]

Беляпчиков Л, Н, Основы расчета вакуумны.х дуговых печей. М., Металлургия , 1968. [c.317]

ОСНОВЫ РАСЧЕТА ТОПЛИВОСЖИГАЮЩИХ УСТРОЙСТВ ДЛЯ КОТЛОВ МАЛОЙ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ и ПРОМЫШЛЕННЫХ ПЕЧЕЙ [c.302]

Расчет технологической себестоимости термической обработки с достаточной степенью точности проводят на основе стоимости пече-часа работы оборудования. Стоимость пече-часа рассчитывают по каждому виду обработки (нормализации, отжигу, закалке, иитроцементации и т. п.), что особенно важно для универсального оборудования, в котором вследствие изменения вида термической обработки происходит значительное изменение часовой производительности. [c.119]

Классификация печей. С точки зрения проектирования (выбора схемы расчета, подбора унифицированных и типовых элементов) в основе классификации печей лежит их конструкция. По конструктивным особенностям могут быть вьщелены следующие наиболее характерные типы печей [c.421]

Ценный вклад в теорию печей и газогенераторов был сделан Н. Н. Доброхотовым, работы которого находятся на высоком уровне и для настоящего времени эти работы позволили сформулировать применительно к современным печам и газогенераторам иравила и закономерности в области механики газов и теплообмена, а также печных конструкций, а применительно к газогенераторам — основы расчета состава генераторного газа. [c.4]

В отличие от примера IV.1, в котором етенки печи конструировались на основе расчета, здесь их размеры приняты существующн-мн и взяты из рис. 27. Для этих стенок находим плотности потоков тепла на внутренней поверхности Qs, (г 5 — для стен, свода и пода, зт 3 — для заслонок рабочих окон) и проверяем значения плотности потока на нар жной поверхности, ist/ п-я// ст иа соответствие нормативным величинам ( ,т.в из п. 2 гл. I. Результаты расчета и проверки следующие (в последовательности — ist, 95i в, q rfn+,IF T. Вт/м2, в скобках - отношение ,i к и. %) [c.139]

Данные, полученные для неподвижного слоя, зачастую используются при расчете движущегося слоя, хотя теплообмен в этих случаях может быть существенно различен. Во многих случаях отмечаются весьма низкие значения коэффициентов теплообмена. Последнее связано с ранее рассмотренными особенностями аэродинамики и механики движения слоя, а также с уменьшением эффективности в плохо продуваемых участках и в зоне завершенного теплообмена (At—й)). По данным Китаева Б. И. в доменных и шахтных печах коэффициент теплообмена в 3—10 раз меньше расчетной величины [Л. 157]. В шахтных зерносушилках это расхождение достигает примерно 400 /о [Л. 252]. Данные, полученные Нортоном в полупромышленном теплообменнике типа противоточный движущийся слой при перегреве пара, подогреве воздуха и нагреве водорода, показали, что коэффициенты теплообмена с шаровой насадкой соответственно составили всего 19, 35, 84 вт1м -град [Л. 294]. В [Л. 383] на основе обработки результатов лабораторных и полупромышленных исследований получена зависимость [c.320]

В учебнике рассмотрены основы термодинамики и теории теплообмена, топливо и его горение, схемы и элементы расчета котлов, промышленных печей, паро- и газотурбинных установок, двигателей внутреннего сгорания, реактивных двигателей и др. Приведены расчеты систем отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха, даны основы энерготехнологии. [c.2]

В-качестве основы для инженерных расчетов ИПХТ-М и оценки харак-терис тик рабочего процесса в ней в общем случае необходимо определить конфигурацию свободной поверхности жидкого металла и распределения в нем электромагнитного (ЭМ) поля, а также полей скоростей движения и температур. Зачастую можно ограничиться определением формы поверхности (мениска) и ЭМ поля. Этого достаточно для инженерного расчета мощности, выделяющейся в расплаве, тепловых и электрических потерь, а на их основе — выходных данных печи (производительность, КПД) и необходимого источника питания (напряжение, ток, мощность). [c.77]

Основа инженерного расчета ИПХТ-М - упрощенное определение ЭМ поля в осесимметричной модели печи. Такое решение можно получить аналитически с учетом концевых эффектов индуктора, пренебрегая, однако, конечностью длины загрузки (расплава) [62, 64]. Как показало сопоставление данных расчета по такой методике с зксперименталь-ными, погрешность при определении выходных параметров печи обычно не превышает 15%. [c.78]

На электрические параметры печи существенно влияет высота мениска в свою очередь зависящая от этих параметров (непосредственно - от линейной плотности тока в индукторе Ии). Поэтому начальный этап расчета, включающий определение Ay и ведут методом последовательных приближений. В нулевом приближении на основе выбранных геометрии системы, частоты источника питания / и мощности, выделяющейся в расплаве Рр, вычисляют И без учета деформации поверхности. На основании полученного значения й определяют высоту мениска и электрические параметры первого приближения (включая у1и)- Полученное значение линейной плотности тока используют в качестве исходного значения при втором приближении. Вычисления повторяют до тех пор, пока не совпадут предыдущее и последующее расчетные значения линейной плотности трка в индукторе (до-пустимб расхождение не более 10%). Как правило, достаточно двухтрех приближений. [c.85]

Ю. А, Суриков, Теоретические основы зонального метода расчета лучистого теплообмена в высокотемпературных. промышленных элактрнческих. печах. Тезисы докладов на Всесоюзной конференции по лучистому теплообмену, Москва, 21—27 нюня 1962, [c.133]

При нагреве массивных тел, как указывалось, в основу расче-та печей должен быть положен расчет теплопередачи внутри тела сообразно той сте пени равномерности облучения поверхности, которая достигается лри рациональном размещении изделий в рабочем пространстве. Так как в ряде случаев пр и теоретическом расчете нагрева массивных тел задачу внешнего теплообмена решить, пользуясь законом Стефана-Больцмана, практически пока невозможно, то следует рекомендовать, как наиболее приемлемый, следующий путь решения задачи в целом [c.221]

Такая постановка задачи встречается при расчетах нагрева изделий в печах по заданному изменению те-пловосприятия изделий во времени. Решение этой задачи также может быть получено на основе уравнений (18-13) —(18-16), [c.332]

Суринов Ю. А., Теоретические основы зонального расчета лучистого теплообмена в промышленных печах, Изв. вузов. Черная металлургия, 1964, Л Ь 5. [c.391]

Диаграмма состояния Еи—Мп экспериментально не построена. В работе [1] сплавы Ей с Мп изготовляли в герметичных тиглях из Мо или W при температуре 2000 °С в высокочастотной печи и после отжига при 800 °С в течение 500 ч закаливали в воде. Установлено расслаивание в жидком состоянии. Нижние слои сплавов являются твердым раствором на основе аМп с параметром решетки а = 0,899 нм (параметр решетки а чистого Мп составляет 0,891 нм). Проведенный расчет рентгенограммы порошка сплава состава ЕиМпз в работе fl] не позволяет утверждать образование соединения указанной стехиометрии. [c.464]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...