Нагружение по торцам

Вернемся к брусу с круговым поперечным сечением, нагруженному по торцам двумя моментами (рис. 77). В поперечных сечениях этого бруса возникает постоянный крутящий момент [c.83]

С Граничными условиями, вытекающими из способа закрепления стержня от поперечных перемещений и его нагружения по торцам. Если v — соответствующая собственная функция, т. е. форма выпучивания стержня, то подстановка v в функционал (18.119) доставляет ему минимум, равный р. Наоборот, если функция V минимизирует функционал (18.119), сообщая ему значение р, то р и v представляют собой наименьшее собственное число и соответствующую собственную функцию для уравнения (18.120) с необходимыми граничными условиями ). [c.391]

Фиг. П.1И.1. Равномерно нагруженная по торцам толстая пластина с отверстием.

Для винтового бруса, нагруженного по торцам силой Я, направленной по оси [c.118]

Чистый изгиб. Рассмотрим задачу о чистом упругопластическом изгибе балки постоянного сечения с двумя осями симметрии (рис. 105), нагруженную по торцам парами сил с моментом Мо (см. рис. 12), Решать будем обратным методом в напряжениях. [c.231]

В этом параграфе рассмотрим такое кручение, при котором депланация по длине стержня постоянна и ее можно характеризовать величиной перемещения w = w , у) в осевом направлении. Такое кручение стержня называется свободным кручением. Свободное кручение имеет место, например, когда стержень постоянного по всей длине сечения нагружен по торцам двумя крутящими моментами (рис. 8.17). [c.171]

Проиллюстрируем использование этого важнейшего принципа несколькими примерами. Рассмотрим удлиненную полосу длиной а и шириной Ь (рис. 2.6, а), нагруженную по торцам нормальными силами [c.45]

Брус с круговой осью, нагруженный по торцам (Головин, 881). Рассматривается круговой брус (арка), ограниченный концентрическими окружностями радиусов Го, Гх (го<Г ) [c.502]

Формулы для вычисления перемещений пружин кручения, нагруженных по торцам только парами (3№ 0 Р = 0), приведены в табл. 4.4 (предполагается, что торцы пружины могут свободно перемещаться в осевом направлении). Пара Ш, закручивающая пружину по ходу навивки, считается положительной, пара, закручивающая пружину в противоположном направлении, отрицательной. [c.84]

Рис, 4.8. Ленточная винтовая пружина, нагруженная по торцам силами и моментами [c.86]

Рис. 2. Цилиндрическая оболочка, нагруженная по торцу. Аналитическое решение и решение методом конечных элементов (последнее указано

Особое внимание при испытаниях армированных пластиков на сжатие следует обратить на способ приложения нагрузки. Различают два способа нагружения образцов при испытаниях на сжатие 1) осевыми (нормальными) усилиями по торцам образца 2) касательными усилиями по боковым граням образца (см. рис. 3.1.7). При нагружении по торцам образца сжимаюш,ая нагрузка должна быть приложена через плоские параллельные опорные поверхности, неровность которых не должна превышать 0,025 мм. Тангенс угла отклонения направления действия нагрузки от продольной оси образца не должен превышать 0,001. Для удовлетворения этих требований и исключения случайных погрешностей при установке образца разработаны многочисленные приспособления для испытаний на сжатие. Точность приложения нагрузки и установки образца в этих приспособлениях обеспечивается высокой точностью изготовления направляющих и опорных поверхностей. Образцы в приспособлениях могут стоять или подпираться по бокам концы их могут быть также фиксированы в заделках, обеспечивающих точнее приложение нагрузки [88, с. 64]. [c.106]

Рассмотрим в качестве примера распределение напряжений в полосе, имеющей небольшое отверстие и нагруженной по торцам равномерно распределенными силами (фиг. 20, а). [c.56]

Рассмотрим прямолинейный стерл ень, нагруженный по торцам скручивающими моментами Характер крепления стержня будет уточнен ниже. [c.875]

Рассмотрим пр5 молинейный стержень постоянного сечения, нагруженный по торцам скручивающими моментами i.l) и осевыми сжимающими силами Р. Характер связей, наложенных на концы стержня или на некоторые из его промежуточных сечений, должен быть уточнен при рассмотрении тех или иных конкретных задач. [c.891]

Каков физический смысл полученного результата Он состоит в том, что касательные напряжения, которые возникают в стержне, нагруженном по торцам, могут быть выражены элементарно только при строго определенной форме поперечного сечения — форме эллипса и, как частный случай, круга. [c.78]

Решение (2.8)—(2.9) можно использовать для описания пласт ческого течения цилиндра (0<г[c.100]

В настоящем разделе рассмотрим устойчивость при малых перемещениях тонкой упругой круговой пологой трехслойной конической оболочки, нагруженной по торцам равномерным осевым усилием. В этом случае нагружения удельные усилия безмоментного состояния будут [c.143]

Для удовлетворения условия на нагруженном конце консоли, сумма касательных усилий, распределенных по торцу, должна быть равна Р. Отсюда ) [c.59]

Цилиндр с внутренним диаметром и внешним нагружен давлением, равномерно распределенным а) по торцам, б) по внутренней и внешней поверхностям, в) по всей поверхности (рис. 81). [c.38]

Рассмотрим в качестве примера цилиндрическую оболочку, защемленную по торцам и нагруженную внутренним давлением р (рис. 108). Дифференциальное уравнепие упругой линии образующей имеет вид [c.163]

Для произвольно нагруженной оболочки вращения, а также для незамкнутой цилиндрической оболочки, опертой по торцам на жесткие в своей плоскости диафрагмы, о помощью разложения в тригонометрические ряды достигается разделение переменных, и задача сводится к интегрированию систем обыкновенных дифференциальных уравнений. В 26 и 28 соответствующие уравнения записаны в виде, удобном для численного интегрирования на ЭВМ методами, изложенными в гл. И. [c.233]

Так, например, оболочку, нагруженную на торце силой Т 1 ( о) = А os 2ф, нельзя рассчитать по безмоментной теории. Причиной этого является неограниченное возрастание усилий, а следовательно, и деформаций вблизи вершины s = О [см. формулы (6.50)1, При этом перемещения, определяемые по (6.52), [c.311]

Коэффициент поперечного сдвига к характеризует распределение напряжений по сечению балки и, следовательно, зависит от длины участка и распределения напряжений по торцам, определяемого граничными условиями. Так как он вводится как величина, не зависящая от частоты, его зависимость от граничных условий можно проанализировать при статических условиях нагружения. [c.63]

ЖИДКОСТЬЮ. Наружная поверхность и торцы цилиндров обрабатывали на токарном станке. На расточном станке высверливали отверстия диаметром 38,1 мм (каналы). Точность сверления (диаметры отверстий и положение их осей) составляла 0,025 мм. На фиг. 10.21 приведен эскиз с размерами и схемой расположения отверстий для трех исследуемых моделей. Модели нагружали по торцам равномерным давлением с помощью сжатого воздуха. Нагрузочное приспособление состояло из двух алюминиевых крышек с круглыми уплотняющими концами и трех стальных стержней, воспринимающих реактивные усилия. На фиг. 10.22 воспроизводится фотография нагрузочного приспособления с моделью и приспособления для нагружения тарировочного диска. [c.295]

Рассмотрим теперь короткую оболочку, нагруженную по торцам (рис. 3.20). Если величина р/ < 3, то в решении однородного уравнения следует еохранить как возрастающую, так и убывающую части. Ради удобства вычислений целесообразно выразить решение однородного уравнения через функции А. Н. Крылова, являющиеся линейными комбинациями функций / и Функции А. Н. Крылова имеют следуюш,ий вид [c.147]

Принцип Сен-Венана. Энергетическое рассмотрение. Принцип упругой эквивалентности статически эквивалентных систем сил был впервые сформулирован в применении к задаче о напряженном состоянии нагруженного по торцам призматического стержня в классическом мемуаре Сен-Венана О кручении призм (1855). Более общую формулировку этого принципа, названного принципом Сен-Венана, дал Буссинек (1885) уточнению рассмотрений Буссинека посвящены работы Мизеса (1945) и Стернберга (1954). [c.163]

Конструкция стенок, материалы и технологический процесс получения 44 оболочек на фенолформальдегидном связующем, подвергавшихся в процессе испытаний нагружению по торцам крутящими моментами при комнатной и повышенной температурах, а также значения характеристик упругости и методика их определения представлены в гл. 6. Испытываемые оболочки отличались геометрическими размерами. Длина оболочек варианта I 306 мм, а варианта II 550 мм. Значения hviR даны в табл. 8.1. [c.305]

Работы Вериженко [51, 52], выполненные самостоятельно и с соавторами, посвящены построению модели слоистой нелинейно упругой оболочки, учитывающей деформации поперечного сдвига и обжатия нормалей. Описан общий принцип построения алгоритма численной реализации в рамках МКЭ и метод линеаризации при решении поставленной задачи. Исследована сходимость метода и получены оценки его погрешности. Приведено решение задачи изгиба трехслойной цилиндрической панели под воздействием сосредоточенной силы в центре. Определены тангенциальные контактные напряжения между слоями в трехслойной полосе, нагруженной по торцам. [c.9]

В настоящей главе численный метод, примененный Будянским и Радковским [14] для решения упругих задач, распространен на задачи ползучести оболочек. Использован степенной закон ползучести считаются выполненными условия плоского напряженного состояния и гипотезы Кирхгофа — Лява. В качестве числового примера рассматриваются деформации ползучести цилиндрической оболочки, несимметрично нагруженной по торцам моментами показано изменение во времени перемещений и внутренних усилий. [c.128]

Обратимся к применению уравнений Кирхгофа—Клебша в рассматриваемой задаче устойчивости — прямолинейный стержень, нагруженный по торцам сжимающими силами Р. Характер крепления концов стержня будет уточнен ниже при рассмотрении частных случаев. [c.282]

Рассмотрим в качестве примера толстостенный цилиндр с коэффициентом толстостенности й= =0,5, нагруженный по торцу моментом т кГсм1см. [c.72]

Напряженное состояние в прямоосном призматическом стержне, нагруженном по торцам [c.74]

Цилиндр, нагруженный по торцам. Следующий пример осесимметричной задачи, показанный на фиг, 14.9, приведен для того, чтобы исследовать влияние числа разбиений. Использовалось 2, 6 и 14 элементов различной длины. Результаты для Двух последних разбиений почти совпадают с точным решением. Даже при использовании лишь двух элементов получаются удовлетворительные результаты, которые отличаются от тoчнoio решения только в окрестности нагруженного края. [c.310]

Пусть брусья А и В, имеющие поперечное сечение Р (рис. 2.5), находятся под действием нагрузок, приложенных к их торцам брус А нагружен равномерно распределенными нагрузками интенсивности д, а брус В —самоуравновешенными системами сил, состоящими из сосредоточенных сил Р и распределенных нагрузок интенсивности д, причем дР = Р. Воспользовавшись принципом суперпозиции и наложив одно напряженное состояние (Л) на другое (В), получим новое состояние (С) напряжение в стержне, растягиваемом сосредоточенными силами. Как и в случае растяжения нагрузками, равномерно распределенными по торцам, нормальные напряжения по поперечному сечению определяются по формуле [c.129]

Сопоставление соответствующих эпюр в двух стержнях показывает, что в части, удаленной от места приложения нагрузки на сравнительно небольшую величину, напряженное состояние при любом законе распределения силы по торцу оказывается практически одинаковым. Лишь в частях, примыкаюш,пх к нагруженным торцам, распределение напряжений получается существенно различным. [c.102]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...