Легированные стали и их характеристика

ЛЕГИРОВАННЫЕ СТАЛИ И ИХ ХАРАКТЕРИСТИКА [c.107]

Легированные стали и их характеристика ИЗ [c.113]

В табл. 5.73 дается характеристика коррозионной стойкости конструкционных легированных сталей и даются рекомендации по областям их применения. [c.332]

Прочность и усталостную долговечность детали можно повысить, используя материалы с высокими физико-механическими характеристиками. Обычно применение таких материалов, например высококачественных легированных сталей, ограничивается их высокой стоимостью и дефицитностью [c.11]

Таким образом, легирование стали одними и теми же элементами часто приводит к различным характеристикам их хладостойкости. Поэтому выбирать сталь по химическому составу для деталей, работающих при низких температурах, следует с учетом конкретных условий их работы. [c.42]

Марки стали, механические свойства, а также ограничения толщины (при их наличии) указаны сталь углеродистая обыкновенного качества и качественная — в табл. 216, 218 и 219 (характеристика поверхности — в табл. 217) сталь для холодной штамповки деталей с весьма глубокой U сложной вытяжкой — в табл. 220 (характеристика поверхности — в табл. 221) сталь легированная конструкционная — в табл. 213 (характеристика поверхности — в ГОСТ 1542- 71). [c.548]

Механические свойства улучшаемых конструкционных легированных сталей в значительной мере определяются температурой отпуска. И здесь чрезвычайно важной их характеристикой, особенно при действии высоких переменных напряжений и ударной нагрузки у деталей машин с концентраторами напряжений, является температура перехода их в хрупкое состояние. Весьма ценным являются здесь механические испытания не только гладких, но и надрезанных образцов и целых деталей. [c.337]

При динамических нагрузках кроме указанных выше характеристик необходимо учитывать также ударную вязкость а . Для многих углеродистых и легированных сталей ударная вязкость при низких температурах (обычно ниже - 10 °С) резко понижается, что исключает применение этих материалов в таких рабочих условиях. Ударная вязкость для большинства цветных металлов и сплавов (меди, алюминия, никеля и их сплавов), а также хромоникелевых сталей аустенитного класса при низких температурах, как правило, уменьшается незначительно и пластические свойства этих материалов сохраняются на достаточно [c.38]

Многие детали машин, насосов, гидропрессов и других механизмов, работающие в условиях кавитационного воздействия, изготовляют из легированных сталей перлитного класса. В этих условиях наиболее эффективно применение перлитных сталей после соответствуюш,ей термической обработки. Поэтому их применение для изготовления крупных деталей связано с известными трудностями из-за необходимости выполнения термической обработки. Однако такой простой вид термической обработки, как нормализация, для некоторых легированных сталей этого класса дает весьма значительный эффект (по сравнению с углеродистой сталью). Выбор сталей для работы в условиях гидроэрозии следует выполнять с учетом необходимых конструкционных свойств. Некоторые стали могут иметь высокую эрозионную стойкость, но оказаться непригодными по технологическим или механическим свойствам поэтому эрозионную стойкость сталей следует оценивать в сочетании с их основными характеристиками. [c.179]

Защитная способность покрытий зависит от физических и электрохимических параметров. Один из методов повышения защитной способности покрытий — их легирование различными элементами и обработка составами, способствующими улучшению их физических параметров и электрохимических характеристик. В результате исследований [49] показана перспективность использования металлических покрытий в агрессивных средах нефтегазовой промышленности, в том числе в сероводородсодержащих. В сероводородсодержащих средах цинковые покрытия независимо от способа получения как при наличии ионов хлора, так и без них являются анодными по отношению к стали. В последние годы появилось значительное количество публикаций, в которых рассматривается вопрос увеличения защитной способности цинковых покрытий легированием их металлами переходной восьмой группы таблицы Д. И. Менделеева. Значительного повышения защитных свойств достигают введением в цинковое покрытие никеля. При содержании в цинковом покрытии от 10 до 15 % Ni коррозионная стойкость стали с покрытием повышается в 3-5 раз. [c.47]

Для изучения рассеяния характеристик выносливости обычно изготовляют из металла одной плавки большую серию совершенно идентичных образцов и испытывают их на усталость в одинаковых условиях (на одной машине, при одинаковой температуре, частоте и пр.). В результате испытания серии таких образцов при одном уровне амплитуды напряжения получается значительный разброс по долговечности, особенно на образцах из высокопрочных легированных сталей. Отношение наибольшего числа циклов к наименьшему при этом может доходить до 10—100 и более, особенно при напряжениях, близких к пределу выносливости. [c.256]

Если для данного материала существует амплитуда напряжений, при которых опасное повреждение или разрушение от усталости не может произойти даже при сколь угодно большом числе циклов, используют понятие предела выносливости. Существование предела выносливости означает, что материал обладает свойством приспособляемости к повторным пластическим деформациям на уровне структуры материала. Гипотеза о существовании предела выносливости, по-видимому, соответствует преимущественно лишь тем опытным данным, которые относятся к углеродистым сталям при нормальной температуре и других нормальных условиях окружающей среды. Для многих легированных сталей, цветных металлов и сплавов на их основе предел выносливости является условной характеристикой усталостные повреждения могут возникать и при меньших напряжениях, если только число циклов нагружения достаточно велико. В этих случаях предел выносливости имеет смысл повреждающего или разрушающего напряжения, соответствующего заданному числу циклов. [c.96]

Легирование металлов различными элементами широко используется для получения сплавов с оптимальными физико-химическими и механическими характеристиками. Для упрочнения сталей большое значение имеет образование пересыщенных твердых растворов внедрения углерода, образующихся при мартенситном распаде аустенита. В тугоплавких ОЦК металлах IV—VI групп образование твердых растворов внедрения не играет такой роли, напротив, загрязнение тугоплавких ОЦК металлов примесями внедрения сильно снижает их пластичность при пониженных температурах и ведет к возрастанию температуры перехода к хрупкому разрушению. Так влияет, например, увеличение содержания кислорода и углерода в ниобии и особенно ванадии, или содержания углерода в хроме, молибдене и вольфраме. [c.139]

Понижение пластичности и прочности и тем более хрупкое разрушение твердых металлов под действием жидких металлов происходит не всегда, а только при определенном их сочетании. Характеристики прочности и пластичности при контакте некоторых твердых металлов с жидким не изменяются и могут дал е повышаться. Например, предел выносливости углеродистых и некоторых легированных сталей, находящихся в контакте с 78 [c.78]

К среднелегированным относятся стали, легированные одним или несколькими элементами при суммарном их содержании 2,5—10 %. Главной и общей характеристикой этих сталей являются механические свойства. Так, временное сопротивление их составляет 588—1960 МПа, что значительно превышает аналогичный показатель обычных углеродистых конструкционных сталей. При высоких прочностных свойствах среднелегированные стали после соответствующей термообработки по пластичности и вязкости не только не уступают, но в ряде случаев и превосходят малоуглеродистую сталь. При этом среднелегированные стали обладают высокой стойкостью против перехода в хрупкое состояние. Поэтому их применяют для работы в условиях ударных и знакопеременных нагрузок, низких и высоких температур, в агрессивных средах. Получение сварных соединений необходимого качества, учитывая особые физикохимические свойства среднелегированных сталей, встречает ряд специфических трудностей. Прежде всего, глав- [c.108]

Задача рационального выбора марки стали заключается в удовлетворении требования надежной работы в эксплуатационных условиях при минимальной стоимости как стали, так и технологических операций ее обработки. Правильное решение этой задачи представляет большие практические трудности. Современные справочники, посвященные составу и свойствам марок сталей, хотя и приводят необходимые характеристики марок, но обычно не дают их сравнительной оценки, представляя это дело непосредственно потребителю — конструктору, что часто приводит к нерациональному использованию легированных марок сталей и, таким образом, к удорожанию конструкций. [c.206]

Свойства сплавов в значительной степени зависят от их структуры. Сказанное особенно относится к легированным сталям, сплавам на никелевой основе, титановым и другим. Так, неправильный выбор температуры нагрева под обработку давлением, времени нагрева, режимов ковки приводит к браку по структуре и к снижению прочностных характеристик сплава. [c.143]

У легированных сталей, цифры, стоящие в начале марки, указывают среднее содержание углерода в сотых долях процента, за цифрами следует буквенное обозначение легирующих элементов рядом с которыми (справа от буквы) стоят цифры, показывающие в процентах примерное содержание легирующего элемента, если оно превышает 1%. Если содержание легирующего элемента в стали меньше 1%, цифры не ставятся. Условное обозначение легирующих элементов таково Ni—Н, W—В, Мо—М, V—Ф, Сг—X, Ti—Т, Мп—Г, Si—С, В—Р, Со—К,, А1—Ю. Например ЗОХГСА (0,3% С, 1%Сг, 1% Мп, 1% Si, высококачественная), 60С2ХА (0,6% С, 2% Si, 1%Сг, высококачественная). Буквы Э и Ш, стоящие в начале марки, обс13начают принадлежность сталей соответственно к группе электротехнических или шарикоподшипниковых . Некоторые марки углеродистой стали и их характеристики приведены в табл. 35. [c.262]

Болты из малоуглеродистой стали обыкновенного качества термически не обрабатывают. Болты из среднеуглеродистой качественной стали и из легированных сталей подвергают термоулучшению или закаливают. В табл. 36 приведены основные материалы, применяемые для резьбовых деталей и их характеристики. [c.107]

Выбор материала валов. Для правильного выбора материала валов и термообработки их необходимо знать тип подшипников, в которых вращается вал, характер посадок деталей на валу (подвижные пли с натягом), характер действующей нагрузки. Второй вал быстроходный, вращается в подшипниках <ачения. Зубчатые колеса 2i и 22 (см. рис. 8.3) свободно вращаются на валу, по шлицевому -участку вала перемещается кулачковая полумуфта. Для обеспечения достаточной износостойкости трущихся поиерхн остей этого вала выбираем легированную сталь 40Х. Для условий крупносерийного производства приемлемым видом термообрабо ки трущихся поверхностей является закал) а с нагревом ТВЧ до твердости HR 50...54. Механические характеристики Of, = 730 МПа, = 500 МПа, Тт = = 280 МПа, а , = 320 МПа, т , = 200 Ша, = 0,1, 11 = 0,05. [c.307]

Легирование и обработка металлических покрытий. Защитная способность покрытий зависит от физических и электрохимических параметров. Один из методов повыщения защитной способности покрытий — их легирование различными элементами и обработка составами, способствующими улучшению их физичесю1х параметров и электрохимических характеристик. Результаты исследований показали перспективность использования металлических покрытий в агрессивных средах нефтегазовой промышленности, в том числе в сероводородсодержащих. В сероводородсодержащих средах цинковые покрытия независимо от способа получения как при наличии ионов хлора, так и без них являются анодными по отношению к стали. В последние годы появилось значительное количество публикаций, в которых рассматривается вопрос увеличения защитной способности цинковых покрытий легированием их металлами [c.90]

Важным признаком коррозионной усталости является практически полное отсутствие связи между механическими характеристиками при статическом и циклическом нагружениях в воздухе и условным пределам коррозионной усталости. Прямой связи нет и между коррозионной усталостью и коррозноннш стойкостью металлов в ненапряженном состоянии. Легирование сталей хромом, никелем и другими элементами (не переводя их в класс коррозионно-стойких сталей) на несколько порядков повышает их коррозионную стойкость в нейтральных электролитах, но не оказывает существенного влияния на коррозионно-усталостную прочность [481. Обычно более прочные металлы (структуры) в большей степени подвержены коррозионной усталости (см. рис. 27). При коррозионной усталости термическая обработка не дает повышения усталостной прочности. [c.81]

Если сопоставить характеристики этих сплавов и легированной стали 40ХНМА, имеющей предел прочности при растяжении, равный 100 nejMMP-, и удельный вес около 7,8 то окажется, что детали одинаковой прочности из алюминиевых сплавов легче. Конечно, это справедливо далеко не при всех условиях. Известно, в частности, что алюминиевые сплавы быстро теряют прочность при повышении температуры, а это создает ряд трудностей в применении их для деталей, работающих длительное время при высоких температурах. [c.157]

Наилучшие характеристики жаропрочности имеют стали, не содержащие струк-турно-свободного 6-феррита. Наличие большего количества его (>20—30%) способствует резкому падению ударной вязкости и жаропрочности. Наличие б-феррита вредно еще и тем, что он является причиной анизотропии механических свойств, сильного охрупчивания стали и ухудшения жаропрочных свойств. Однако наличие 6-феррита не всегда является причиной понижения жаропрочности, так как жаропрочные свойства зависят от легирования и процессов, протекающих в сталях при работе их под нагрузкой (величины зерна, коагуляции частиц и др.). [c.131]

Основные типы разверток и краткая характеристика их использования. Развертки ручные цилиндрические диаметром D = 3 -i- 50 мм по ОСТ НКТМ 2512-39 предназначаются для обработки отверстий во всех металлах по 2—3-му классам точности. Приводятся в движение ручным воротком. Изготовляются из углеродистой инструментальной стали марок У10А и У12А, легированной — марки 9ХС. Технические условия — по ГОСТ 1523-54 [c.333]

Основные типы резьбонарезных инструментов и краткая характеристика их использования. Резьбовые резцы изготовляются из углеродистой У12А, легированной инструментальной стали 9ХС и с наварными пластинками из быстрорежуш,ей стали Р18 и Р9. Державка — обычно круглого сечения. Применяются в мелкосерийном и единичном производствах. [c.356]

Характеристику стойкости валков можно определить в виде массы прокатанной стали, приходящейся на 1 мм изношенного слоя валка. С этой целью необходимо регистрировать толщины слоя, снимаемого при очередных переточках или шлифовках. Учитывая разницу в технологических процессах, а также различное оборудование, показатели расхода валков имеют большой разброс для разных прокатных станов при прокатке одних и тех же профилей. Показатель расхода валков уменьшается не только благодаря профессу в их производстве, но также и вследствие улучшения условий их эксплуатации. Следует иметь в виду, что расход валков повышается в случае увеличения доли профилей из легированных сталей, а также при производстве фасонных профилей с более тонкими [109]. [c.91]

Кроме требований к типу электродных материалов, основной характеристикой свариваемости аустенитных сталей является их склонность к околошовному растрескиванию при сварке, термической обработке и в эксплуатации. Большинство однофазных гомогенных аустенитных кованых и катаных сталей, в том числе широко используемая сталь марки Х18Н10Т, обладают удовлетворительной стойкостью против образования околошовных трещин в условиях сварки. Она заметно снижается, однако, при введении в сталь повышенного содержания кремния (2—4%), ниобия более 0,8—1,0%, а также при легировании ее бором в [c.211]

На основании полученных данных устанавливают вид зависимости параметра оптимизации от содержания определяемого и мешающих элементов. Если отсеивающий эксперимент не позволяет получить модель с удовлетворительными статистическими характеристиками, проводят следующую серию экспериментов с исключением из плана незначимых факторов. Интерпретация результатов эксперимента, которую проводят с учетом погрешности предсказания, зависит от числа значимых членов в модели. При одном или двух мешающих компонентах ограничение их массового содержания задается предельной концентрацией, ее отношением к содержанию определяемого элемента или таблицей. При большем числе значимых членов в модели подлежащие аттестации исследуемой методикой СО подразделяют на группы (СО, относящиеся к углеродистым и легированным сталям содержащие не более двух мешающих компонентов в каждой группе и т.д.) с целью свести изучаемую систему к двум (нескольким) одно- или двухфакторнь(м, либо интерпретацию модели проводят применительно к конкретным СО, входящим в отраслевую систему и аттестуемым исследуемой методикой. [c.96]

Изучение механических свойств стали, содержащей 0,5% углерода и легированной хромом, ванадием, кремнием, показало, что последний является весьма эффективным легирующим элементом для сталей с высокими механическими показателями. Так, легирование сталей типа 50Х, 50ХФ, 50ХН кремнием в количестве до 1,5% повышает их временное сопротивление на 490— 686 МПа н зависимости от температуры отпуска. В то же время для этих сталей не наблюдается снижение относительного удлинения, что позволяет увеличить температурный интервал отпуска для получения высоких прочностных показателей (0 = 1960 МПа) при достаточной пластичности и вязкости. С такими механическими характеристиками стали указанного типа показали при испытании высокую эрозионную стойкость [49, 57 ]. [c.170]

При рассмотрении сталей перлитного класса наиболее удобна классификация, разделяющая их в зависимости от содержания углерода, поскольку этим определяются такие особенности, как деформируемость и свариваемость, твердость мартенсита после закалки, а также уровень магнитных свойств. Содержание углерода определяет и режимы термической обработки, используемые для придания неаустенитным сталям оптимальных свойств для малоуглеродистых сталей это преимущественно нормализация для среднеуглеродистых, как правило, улучшение [закалка с высоким (600—700 °С) отпуском] для высокоуглеродистых (за исключением быстрорежущих) — закалка с низким (150—200 °С) отпуском. Отпуск штамповых сталей с 0,45 — 0,7 мае. % С и быстрорежущих сталей проводится при средних температурах (450—580 °С). Легирование сталей позволяет изменять ряд свойств прокаливаемость, механические и другие характеристики, термопрочность и термостойкость и, следовательно, диапазон температур возможного применения сталей. [c.41]

Правая часть уравнения (3.84) представляет собой сумму ординат кривых усталости при пластическом деформировании и при классической (многоцикловой) усталости. Показатель степени v для углеродистых и большинства легированных сталей принимают равным 0,12, что приблизительно соответствует показателю кривой усталости с уравнением (3.75) m = 8. Уравнения типа (3.84) удобны в практических приложениях параметры кривой усталости выражены в них через механические характеристики материала при стандартных испытаниях на растяжение. Уравнения пригодны также при повышенных температурах, что обусловило их широкое применение в энергомашиностроении, в частности, в расчетах атомных реакторов и другого оборудования атомных электростанций. Уравнение (3.84) нельзя разрешить в явном виде относительно числа циклов N. С точки зрения прогнозирования ресурса удобнее кусочногладкие аппроксимации типа формул (3.77) с выделением участка малоцикловой усталости, участка многоцикловой усталости и, возможно, переходной области. В сочетании с правилом суммирования аппроксимация (3.77) приводит к критериям типа [34, 76] [c.101]

Температурный режим штамповки листов устанавливается в зависимости от рода материала. Для сталей 15, 20, 30, 40, 50 начальная температура составляет 1250—1180° С конечная — 830— 870° С, но не ниже 730—780° С. Для легированной стали марок ЗОНЗ, 20Н5, 40ХН начальная температура соответственно составляет 1150—1170° С, конечная — 900° С, но не ниже 820° С. Временное сопротивление разрыву металла и сопротивление деформации при указанных температурах снижается в 15—8 раз по сравнению с их характеристиками в холодном состоянии. [c.302]

В свете влияния прочностных характеристик на склонность сталей к водородному растрескиванию представляет интерес анализ результатов легирования. Б ряде работ [87, 100] сделан вывод, что влияние легирования невелико и сказывается, главным образом, через вторичные эффекты изменение предела текучести и исходной концентрации водорода. Относительно влияния остаточных примесей в металле на эксплуатационную долговечность стальных трубопроводов при коррозионном растрескиванйи имеются данные [112], показывающие существенную значимость их содержания для прочности и долговечности в среде. [c.88]

Некоторые типы протяжек и краткая характеристика их использования. Круглая п р о т ж к а (см. фиг. 114) применяется для обработки отверстий с точностью по дг,амстру до 0,02—0,04 м.к. Они изготовляются по ведомственным нормалям Г1З быст . оре-жущей стали РФ1 или легированной стали ХВГ. [c.691]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...