Расчет якорей

Обычная последовательность проектирования синхронной машины такова, что расчету индуктора предшествует расчет якоря, в результате которого определяется необходимый поток Фа. Поэтому величину Фа при частичной опти- [c.104]

Таблица 111 Допускаемое давление на грунт при расчете якорей

Расчет якорей. Для вертикальных сил, действующих на якорь, должно соблюдаться условие (фиг. 152) [c.526]

Глава 4 Расчет якорей [c.76]

Расчет якорей, не усиленных и усиленных щитом [c.76]

Расчет якоря, усиленного щитом (рис. 1-21), аналогичен расчету якоря, не усиленного щитом. [c.78]

При расчетах такелажных средств, используемых для подъема вертикальных аппаратов поворотом вокруг шарнира, следует учитывать динамичность путем увеличения расчетной статической нагрузки на коэффициент динамичности Яд. При подъеме вертикальных аппаратов методом поворота с помощью неподвижных мачт, ранее установленных аппаратов или конструкций в расчетах мачт или при проверке прочности опорных конструкций, а также в расчетах якорей, используемых для крепления рабочих расчалок, Кд = 1.05. При [c.171]

Якоря рассчитываются на усилия и Q , возникающие в оттяжках при подъеме монтируемых узлов или в канатах монтажных лебедок. Эти усилия обычно известны и расчет якорей сводится к определению их размеров. [c.141]

Рис. 8.12. Схема для расчета якорей и канатов

Рис. 5.4. Структурный граф электромагнитного расчета авиационных синхронных генераторов нд — номинальные данные ОЛ — обмоточные данные t — полюсное деление I—активная длина в — воздушный зазор а — полюсное перекрытие — ширина в высота паза якоря fnj — МДС приведенной реакции якоря г,, х,. — относительные параметры Oj — коэффициенты магнитной цепи Е , — ЭДС, магнитный поток и индукция в воздушном зазоре Е , — то же. по про-

Анализ структурного графа на рис. 5.4 вскрывает последовательный, многоэтапный характер электромагнитного расчета, основанного на методологии, изложенной в [8]. В данном случае можно выделить три основных этапа. На первом этапе вводятся НД, ОД, геометрические размеры воздушного зазора и паза якоря, что дает возможность определить векторную диаграмму и ненасыщенные параметры, расчетные коэффициенты магнитной цепи и магнитные характеристики воздушного зазора (поток, индукция, МДС). На втором этапе вводятся дополнительно высота спинки якоря и характеристики стали якоря, в результате чего определяются магнитные характеристики якоря вместе с коэффициентом насыщения и насыщенные значения параметров. На третьем этапе определяется необходимая МДС возбуждения, для чего требуется дополнительный ввод геометрических размеров и характеристик стали индуктора. [c.126]

Наряду с цилиндрическими и коническими анодами в воде применяют также аноды в форме дисков и блоков. Если в распоряжении имеется подходящее место и нет опасности повреждения анодов, например якорями, то для защиты крупных объектов, например шпунтовых стенок и мостовых перегружателей, наряду с несколькими параллельно соединенными стержневыми анодами иногда применяют также и рамки типа плетней. Такие рамки ставят на дно они состоят из большого чис.ча анодов — обычно стержневых, расположенных рядом один с другим в электроизолирующих приспособлениях. Для расчета сопротивления растеканию тока с таких групп анодов необходимо учитывать взаимное влияние отдельных анодов (см. раздел 24.2). В последнее время для сооружений в прибрежном шельфе применяют и плавучие аноды. Ток с них растекается с наружной стороны цилиндрического или сферического поплавка, который соединен якорным канатом и кабелем с опорным каркасом на морском дне, так что корпус анода находится во взвешенном состоянии в воде на определенной высоте от дна. Преимуществом такой конструкции является возможность проведения ремонтов без нарушения работы самой морской площадки (см. раздел 17.2.3). Кроме того, при достаточном удалении анодов от объекта защиты может быть достигнуто желательное равномерное распределение тока. [c.210]

На фиг. 154 показан дисковый стопорный тормоз электротали ТВ ВНИИПТМАШа с приводом от трех электромагнитов 1 переменного тока. Якори электромагнитов 4 укреплены на тормозном диске 2, противоположная сторона которого снабжена фрикционной накладкой 3. Ход якоря выбран из расчета создания [c.245]

Динамическая характеристика двигателя. Динамические процессы в механической части машинного агрегата неразрывно связаны с соответствующими процессами в приводном электродвигателе, поскольку рассматриваемая система является электромеханической. Раздельное рассмотрение указанных процессов в ряде случаев может привести к существенным погрешностям [1—2], [4]. При проведении динамических исследований и расчетов оказывается необходимым с максимально доступной полнотой учесть действительную (динамическую) характеристику двигателя, представляющую собой в общем случае зависимость между вращающим моментом и скоростью ротора-якоря двигателя. [c.69]

Все работы по подъему мостов полиспастами или ленточными подъемниками производится по тщательно разработанным -проектам организации работ, которые должны содержать расчеты мачт, полиспастов, подъемников, а также чертежи фундаментов под мачты и якорей для расчалок. [c.431]

Допустимые дисбалансы в плоскостях якорных подшипников зависят не только от статических давлений на подшипники, но и от скорости враш,ения якоря. Поэтому статические давления на подшипники должны быть найдены при различных эксплуатационных режимах работы тягового двигателя. В частности, численные расчеты допустимых дисбалансов целесообразно производить для четырех режимов работы двигателя часового, максимальной скорости, максимального враш,ающего момента и режима выбега при выключенном двигателе. При каждом из этих режимов допустимые дисбалансы в плоскостях подшипников идеальной машины должны определяться по формулам (21). [c.232]

В качестве примера, иллюстрирующего применение полученных результатов, ниже приведен расчет статических характеристик одной из модификаций элемента типа РЭП, для которой коэффициенты в выражении (5.36) равны Л = 2,6-10 Г/а, В = = 1,51-10 Г/рад, Гя = 4,0 см. В этом случае момент в Гсм на якоре для управляющих токов 10, 20 и 30 ма при различных углах поворота якоря будет иметь величины, приведенные в табл. 5.1. [c.321]

Необходимо отметить, что в связи с введением ряда допущений, приведенные выше формулы для определения тормозного момента и тока в цепи якоря дают результаты с ошибкой 5—7%. Такая погрешность расчета тормозных характеристик вполне допустима, поскольку в процессе испытаний по показаниям весового механизма имеется возможность скорректировать возбуждение тормозного генератора ТГ или генератора Г2 мотор-генераторной установки и получить заданную нагрузку с точностью, как показывает опыт, 1,5 /о. [c.24]

Известно, что академик Шиманский немедленно откликался на любой неясный вопрос, необходимость решения которого выдвигала практика судостроения. Так, при постройке первых больших плавучих железобетонных доков стало необходимым разработать систему установки их на якорях. В статье Теория расчета установки плавучего дока на якорях ( Судостроение , 1937, № 4), [c.145]

Дальнейший расчет таких параметров электромагнитного вибровозбудителя, как число витков, магнитный поток при номинальном зазоре, масса якоря, жесткость [c.343]

Основной задачей при расчете муфты является определение по заданному моменту диаметра якоря (кгс-м) по воздушному зазору и его активной длины, равной длине полюсов. Ориентировочно эти значения можно определить из уравнения, связываюш,его враш,ающий момент с параметрами муфты [91], [c.207]

Использование этого уравнения для практических расчетов затруднительно из-за неопределенности величины зависящей от индукции в активном слое якоря и от скорости скольжения. В связи с этим на практике получило распространение определение основных размеров муфты путем использования опытных данных имеющихся конструкций и пересчета их по формулам подобия для проектируемой муфты. Такая методика проектирования муфты изложена в [91]. Здесь из-за громоздкости эта методика не приводится. [c.208]

Рычажную систему тормоза проверяют расчетом на жесткость. Мертвый ход рычажной системы с учетом зазоров и упругой деформации элементов не должен превышать Ш % хода якоря электромагнита или штока толкателя. [c.285]

При расчетах такелажных средств, используемых для подъема вертикальных конструкций поворотом вокруг шарнира, следует учитывать динамичность введением в расчетную статистическую нагрузку коэффициента динамичности Кл- при подъеме вертикальных конструкций мето.дом поворота с помощью неподвижных мачт, ранее установленного оборудования пли конструкций в расчетах мачт или при проверке прочности опорных конструкций, а также в расчетах якорей, используемых для крепления рабочих расчалок, /(д = = 1,05 при подъеме вертикальных конструкций методом поворота с помощью падающих А-образных шевров с выходящим из зацепления с шевром ригелем в расчетах шевров, а также основных якорей в момент отрыва конструкции от зе.мли /Сд=1,05 в расчетах балаи-сирных траверс, ложного штуцера и ригеля в момент его выхода из зацепления с шевром Кд=1,2 в расчетах основных якорей в момент выхода ригеля Л д=1,1. [c.251]

Если точность расчетов невелика из-за отсутствия необходимой информации, а расчеты достаточно сложны, целесообразно провести планируемый эксперимент на натурных образцах изделий или их физических М9делях. Так, например, для расчета превышения температуры якоря авиационного синхронного генератора с принудительным воздушным охлаждением и мощностью 60 кВ-А получаем выражение [c.99]

Многочисленность параметров ЭМУ делает необходамым выбор такой группы взаимно независимых величин, которые определяли бы существо решаемой задачи оптимизации. На практике часто в качестве параметров оптимизации выбираются некоторые обобщенные или относительные показатели (например, линейная нагрузка или отношение объемов статора и ротора при заданных габаритных размерах устройства), которые через систему функциональных связей позволяют определить другие параметры. Введение обобщенных или относительных параметров оптимизации способствует уменьшению размерности пространства х, однако при этом затрудняется определение области О. Это связано с тем, что, например, нарушение ограничений по технологической выполнимости некоторых размеров (ширина зубца, высота спинки якоря или полюса), функционально зависимых от параметров оптимизации, выявляется только в процессе расчетов. При неудачном задании области изменения параметров оптимизации можно и совсем не попасть в допустимую область. [c.147]

Трубопроводы в морской воде обычно защищают покрытием Со-мастик толщиной 1,5 см, содержащим 15% асфальта, 0,1 % стекловолокна и около 85 % минеральных добавок (наполнителей). Для утяжеления и механической защиты выполняется бетонное покрытие толщиной около 5 см, армированное оцинкованной сеткой из проволоки диаметром 2—3 мм [24]. Трубы обычно прокладывают на морском дне с намытым на них слоем грунта, чтобы не допустить их перемещения и защитить от повреждения донными траловыми сетями или якорями судов. При заглублении в донный грунт применяют имеющийся материал морского дна для намывки или же засыпают траншею для трубопровода щебнем. При каменистом или скалистом морском дне трубопроводы необходимо крепить на якорях. При намывке слоя грунта на трубопровод для расчета токоотдачи цинковых протекторов удельное электросопротивление материала засыпки следует принимать [c.349]

После расчета тока якоря решается уравнение ме. аликн и определяется скорость двигателя. [c.139]

Кроме усилия пружин подвески, на якорь управляющего элемента могут действовать силы внешней нагрз зки, которые должны быть учтены при расчете, поскольку они противодействуют перемещению якоря и искажают внешнюю характеристику. [c.341]

В электрогидравлических сервомеханизмах электромагнитные управляющие элементы иногда работают, находясь в жидкой среде. При движении якоря в жидкой среде большая площадь пружин может создать недопустимо сильное демпфирование, что приведет к ухудшению динамических свойств электромагнитного управляющего элемента. Поэтому площадь пружик должна быть минимальной при условии сохранения необходимой жесткости. Обычно в управляющих элементах рассматриваемого типа применяются плоские пружины с тремя лучами жест кости. Расчет пружин сводится к определению длины и ширины каждого луча при заданной толщине листового материала. [c.342]

Статические характеристики электрогидравлического усилителя. Статические характеристики имеют большое значение для расчета конструктивных параметров и К0эфс )ициен-тов усиления ЭГУ. Статические характеристики ЭГУ определяются не только характеристиками электромеханического преобразователя и гидроусилителя, входящими в конструкцию ЭГУ, но также и величиной силовой реакции на заслонку потоков жидкости, вытекающих из сопел. Силовая реакция потоков жидкости является основной нагрузкой, которую преодолевает якорь ЭМП при своем управляющем движении. На преодоление силовой реакции потоков жидкости затрачивается 60—70% всей мощности управления ЭМП. Следовательно, в электромеханическом преобразователе величина тока управления главным образом определяется величиной силового воздействия струй на заслонку. [c.432]

Статья Ю. А Шиманского Расчет цепных задержни-ков при спуске судна , впервые опубликованная в четвертом номере журнала Судостроение за 1937 г. и также переизданная в Сборнике статей по судостроению в 1954 г., посвящена методу расчета наиболее простого, дешевого и вместе с тем... достаточно надежного средства для своевременной остановки судна после схода его со стапеля . Обычно ограничиваются своевременной отдачей якорей с достаточно длинными концами якорной цепи. Однако при ограниченном естественными условиями водном пространстве перед стапелем и в особенности при относительно большом спусковом весе судна применение одних только якорей оказывается недостаточным. [c.107]

Электромагнит с Ш-образным сердечником и с обмотками на среднем стержне эквивалентен двум одинаковым П-образным магнитам с совмещенными обмогками, притягивающим общий якорь. Поэтому пр н расчете можно использовать соотношения (11), (9) и (4) для вибровозбудителя с одним П-образным магнитом, но величину Qj в них следует брать вдвое меньше требуемой для рассчитываемой машины, а ka, [c.266]

При расчете вибровозбудителей с поворачивающимся якорем следует учесть отличия, указанные в параграфе 3. Методика расчета двухзазорных электромагнитов, с питанием через выпрямитель и реактивных электромагнитов — аналогична описанной выше она изложена в [9]. В случае реактивных электромагнитов вторая гармоника перемещения является основной, и ее необходимо учитывать при определении тока. [c.266]

Можно изучить колебания и в системах с несколькими электромагнитами, а также в случае многих механических степеней свободы [15]. О расчете электромагнитных вибровозбудителей см. в т. 4. При существенной магнитной нелинейности (насыщении стали) задача решается аналогично, только усредняются соотношения типа (30). В этом случае возмо/кны механические колебания с частотой сети под действием электромагнитов, имеющих только одну обмотку, подключенную непосредственно к сети (см. также т. 4). В магиитно-линейном случае для таких магнитов ((. = О, устойчивым режимам соответствует j = О и колебания имеют частоту 2(о [см. (54)]. Тот же эффект —механические колебания частоты ш при питании только переменным током —можно получить при ударах якоря о преграду [2]. [c.344]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...