Армированные уплотнения

Армированная фанера 238 Армированные уплотнения 354 Арм ко-железо 39 Артикул 258 [c.335]

Фиг. XV. 42. Армированные уплотнения, покрытые политетрафторэтиленом

Дальнейшее развитие специализации многих видов изделий машиностроения до сих пор сдерживалось из-за отсутствия единых нормалей. Так, например, на режущий инструмент существовало большое число ведомственных нормалей, составленных без учета производства его на специализированных предприятиях. Не было единых нормалей на такие массовые виды изделий, как цилиндрические пружины, манжетные армированные уплотнения, редукторы, муфты, подшипники скольжения, арматуру смазочных устройств и т. д. С организацией Советов народного хозяйства экономических административных районов встал вопрос о создании единых нормалей. [c.6]

Из контактных уплотнений наболев распространенными и весьма совершенными являются манжетные армированные уплотнения из синтетической резины. Они предназначены для работы УроВень среде минеральных масел, пластич-масла. ных смазок и воды при избыточном дав- [c.317]

Наиболее распространены контактные уплотнения, в которых уплотняющие элементы соприкасаются по цилиндрическим или торцовым поверхностям. Из контактных уплотнений наиболее совершенными являются манжетные армированные уплотнения из синтетической резины. Они предназначены для работы в минеральных маслах, пластичных смазках и воде при избыточном давлении до 50 МПа. Допускаемая температура от 45 до 120° С и кратковременно (не более 2 ч) до 130°С. [c.128]

Таблица 6.11. Размеры сегментных резиновых армированных уплотнений с пружиной по ГОСТ 8752—70, мм (рис. 6. 20, а)

Некоторые конструкции изделий требуют герметизации между подвижными и неподвижными соединениями. Для уплотнения подвижных соединений применяют сальниковые войлочные кольца (см. приложение, табл. 4.7) и резиновые кольца (табл. 4.9), резиновые армированные манжеты (табл. 4.5 и 4.6 и черт. 347), резиновые манжеты — воротники (черт. 346), легкую сальниковую на- [c.160]

На рис. 13.21 показан ведущий вал цилиндрической косозубой передачи, смонтированный на радиально-упорных конических роликоподшипниках. Смазка подшипников разбрызгиванием масла шестерней. Уплотнение — резиновая армированная манжета. [c.240]

Композиционные материалы. Представление о влиянии этапов графитизации и числа циклов уплотнения на формирование свойств композиционных материалов дает табл. 6.14. Исследования выполнены на ортогонально-армированных материалах с распределением волокон в направлении осей х,у, гв соотношении 1 1 2. В качестве арматуры были использованы высокопрочные (2,38 ГПа) и высокомодульные (517 ГПа) волокна Торнел 75 (плотность армирующего каркаса составляла 0,75 г/см ). Исходной матрицей служила фенольная смола. Технологический процесс изготовления композиционного материала [c.181]

Для контактного формования используют негативную форму (матрицу) либо позитивную форму (пуансон), изготовленные из металла, пластмасс, армированных пластиков или их сочетания. Стекломат или тканый стеклонаполнитель размещают вручную на поверхности формы, наносят кистями связующее и обкатывают формуемое изделие валиком для удаления воздуха и уплотнения материала. [c.373]

АКО-3 Винтовой, армированный стальным стержнем с лабиринтным уплотнением контакта 80 550 28 1350 [c.136]

АКО-4 Винтовой, армированный стальной трубой е лабиринтным уплотнением контакта 60 1500-2000 30-40 3000-4000 [c.136]

АКО-5 Цилиндрический, армированный стальной трубой с лабиринтным уплотнением контакта 80 1600 54 3600 [c.136]

Взаимодействие наиболее эффективно протекает в композиционных материалах в процессе нагрева при их изготовлении, особенно жидкофазными способами, поэтому в ряде случаев предпочитают применять твердофазные технологические процессы, при которых в связи со сравнительно низкими температурами нагрева диффузия в значительной мере замедлена. Уменьшения взаимодействия матрицы с упрочнителем можно добиться разработкой высокоскоростных и низкотемпературных методов изготовления композиционных материалов. К таким методам изготовления композиций, при которых не успевают проходить диффузионные процессы и взаимодействие в такой мере, чтобы повлиять на снижение свойств, относятся взрывное прессование слоистых и волокнистых композиций [12], гидродинамическое горячее прессование [84] и другие методы твердофазного изготовления, например, композиционных материалов с никелевой матрицей, армированной вольфрамовой проволокой. Одним из наиболее прогрессивных методов изготовления композиционных материалов с металлическими волокнами является динамическое горячее прессование, при котором уплотнение волокнистых и слоистых композиций происходит под действием ударной нагрузки в течение долей секунды. [c.32]

Прессование с последующим спеканием для получения волокнистых композиционных материалов используется в тех случаях, когда волокна обладают высокой стабильностью в контакте с материалом матрицы при температурах, достаточных для спекания матриц. Во всех других случаях в процессе длительной выдержки спрессованной заготовки при высокой температуре, необходимой для уплотнения матрицы, одновременно происходит взаимодействие волокон с матрицей, приводящее к снижению свойств материала. Кроме того, как было показано Баски на материалах на основе никелевого сплава типа хастеллой, армированных волокнами вольфрама и молибдена, в результате различного температурного коэффициента линейного расширения компонентов происходит отслаивание матрицы от волокна в процессе охлаждения материала от температуры спекания до комнатной. [c.150]

Разделив переменные и произведя интегрирование, можно получать кинетическое уравнение уплотнения матрицы армированного материала при спекании [c.153]

Полученное уравнение позволяет по известным экспериментальным или теоретическим кривым уплотнения неармированного материала построить кинетические кривые спекания армированного порошкового материала. [c.154]

Существенное отличие поведения армированного материала при уплотнении в жесткой пресс-форме состоит в том, что наличие [c.155]

Манжеты резиновые армированные с пружиной для уплотнения валов. [c.467]

Максимально ожидаемая утечка через уплотнение в пределах указанного ресурса для набивки АГ-50 составляет 0,2—0,3 см /мин, а для армированной набивки АГ-50 - 0,12-0,15 см /мин. [c.96]

Во МНОГИХ современных машинах используют подшипники качения, имеюш,ие встроенное армированное резиновое уплотнение. Смазка в такие подшипники закладывается один раз при их установке и этого достаточно на весь срок их работы. Конструкция подшипника такого типа показана на рис. 303. От осевых перемеш,ений этот подшипник предохраняют два стопорных винта. [c.353]

Тормозные гидротолкатели к электромагниты. В качестве привода тормозов применяют электрогидротолкатели и тормозные клапанные электромагниты однофазного тока. Электрогидравлический толкатель (рис. 35) состоит из электродвигателя 1, погруженного в рабочую жидкость, корпуса 2 толкателя, центробежного насоса 10, закрепленного на валу электродвигателя, поршня 3 со штокохМ 9, цилиндра 4, промел уточной крышки 8 и верхней крышки 7 с резиновым армированным уплотнением штока 6. Для уплотнения корпусных деталей служат маслостойкие рези1ювые кольца 5, 11, 12, 14, 15. Концы обмоток электродвигателя выведены на панель зажимов 13. Кабель крепится при помощи штуцера 16. Колесо насоса 10 имеет прямые радиальные лопатки, которые независимо от направления вращегшя колеса обеспечивают нормальную работу толкателя. При включе-62 [c.62]

На рис. 4, д—3 приведены различные конструкции армированных уплотнений, в которых уплотняюи ий элемент из синтетического материала образует неразъемное соединение с плоским кольцом или металлическим каркасом определенной формы д — с армирующим элементом на заднем торце манжеты е — с прямоугольным армирующим элементом на внешней стороне манжеты ж — с прямоугольным армирующим элементом на внешней стороне манжеты и поджимной пружиной з — с прямоугольным армирующим элементом, расположенным внутри манжеты, и поджимной пружиной. [c.325]

Одну из наиболее сложных задач при изготовлении пространственно-армированных композиционных материалов представляет выбор связующего 31, 68], особенно при изготовлении материалов, образованных системой двух, трех и п нитей 59]. Материалы могут иметь как обычную, так и пиролизованную матрицу. Сложность подбора связующего обусловлена трудностью пропитки. При повышенных толщинах на обычных пропиточных машинах нельзя полностью удалить из материала воздух, который при формовании приводит к пористости, поэтому пропитку таких материалов осуществляют в вакууме и под давлением в специальных пресс-формах. Необходимое содержание связующего достигается изменением степени уплотнения материала чем толще материал, тем сложнее его пропитка. В качестве связующего используют ннзковязкие термореактивные смолы, которые при правильном выборе режимов и хорошо отлаженном технологическом процессе позволяют достигать плотности композиционных материалов на уровне теоретической. Так, для материалов, образованных системой двух нитей, при коэффициенте армирования 1 = 0,45 плотность р = = 1,80 г/см (теоретическая 1,80 г/см ), а при х = 0,50 р = 1,85 г/см (теоретическая 1,86 г/см ), [c.12]

Несколько другой характер изменения уплотнения и графитизации от числа циклов имеют характеристики, полученные из опытов на изгиб (см. табл. 6.14). Увеличение числа циклов уплотнения с 7 до 13 весьма эффективно сказывается на значениях предела прочностн для всех направлений армирования, для модуля упругости — только для направлений с меньшим коэффициентом армирования (дг, у). В направлении г модуль упругости с увеличением числа циклов уплотнения заметно снн.жается, а после проведения графитизации при повышенной температуре его значение несколько увеличивается, но резко снижается прочность при изгибе (так же как и при растяжении). Для направлений с меньшим коэффициентом армирования (х, у) графитизация практически не оказывает заметного влияния на модуль упругости и прочность при изгибе (см. табл. 6.14). [c.183]

Важно отметить, что в отличие от процессов спекания неар-мированных систем, в которых возможно достижение теоретически любой сколь угодно малой остаточной пористости, при спекании армированных композиций существует предельно достижимое значение пористости 0 , ниже которого уплотнение матрицы невозможно. Очевидно, что 0оо может быть получено из уравнения (65) при т - > оо. [c.153]

На рис. 68 показана зависимость пористости от приведенного времени спекания т очевидно, что скорость уплотнения армированного материала уменьшается с повышением концентрации волокон. Отношение скорости уплотнения армированной композиции к скорости уплотнения неармированного материала может быть представлено в виде dQldt (I-0) (11 [c.154]

Тучинский Л. И. Особенности уплотнения порошковых армированных материалов.— Порошковая металлургия, 1975, Хг 12, с. 12—22. [c.247]

Резиновые армированные однокромочные манжеты для уплотнения валов, предназначенные для работы в минеральных маслах, воде, дизельном топливе при избыточном давдеиии до 0,5 кгс/си , скорости до 20 м/с и тешературв В месте контакта манжеты с валом от минус 45 до плюс 150° С. [c.190]

На рис. 19 приведены правильное и неправильное крепления втулки на штоке гидроупора. Дополнительное армирование полиамидной втулки с помощью кольца 2 создает условия, при которых стопорное кольцо 1 работает на срез. Без армирующего кольца втулка 3 под действием неур новешенных сил при движении штока 4 относительно цилиндра 5 течет в направлении, обратном направлению движения штока. Это приводит к изгибу стопорного кольца и разрушению всей конструкции. Таким образом, только правильный выбор формы, размеров втулки и расположения ее элементов дает нужный эффект повышения надежности уплотнения. [c.33]

Кроме того, использование пластических масс в пневмосистемах высокого давления позволило значительно снизить трудоемкость ряда процессов. Например, использование армированных капролоновых колец для уплотнения баллонов высокого [c.137]

Дисковая мешалка возвратно-поступательного движения собрана из футерованного фторопластом стального вала и армированного фторопластового перфорированного диска, плотно входящего в цилиндр. Верхний конец мешалки уплотнен на крышке фторопластовым сильфоном. [c.114]

Уплотнительные элементы сальников неподвижных соедин ний часто изготовляются из асбестового шнура или волокнистого асбеста с графитом. Эти материалы обладают слишком высокой пористостью и проницаемостью и, будучи даже сильно сжаты, не обеспечивают достаточной герметичности уплотнения. Повышение зффективности уплотнения достигается различными средствами. В частности, применяют обтюраторы, представляющие собой прессованные асбестографитовые кольца с сечением, близким к прямоугольному, армированные по торцам тонкими [c.8]

Проводимые в нашей стране исследования позволили создать еще более эффективную набивку, пригодную для уплотнения различных сред, в том числе воды и пара, с параметрами 400 кгс/см , 650 С и более [И]. Набивка представляет собой прессованные асбестографитовые кольца марки АГ-50, армированные по торцам тонкой металлической фольгой или листом. Армирующие кольца имеют желобчатое сечение. Форму такого сечения придают и торцам колец при совместном сжатии асбестографитовой массы (или готовых колец АГ-50) и армирующих колец (рис. 7). Расположенные поперек камеры армирую1цие кольца создают дополнительно основному материалу набивки гидравлическое сопротивление уплотняемой рабочей среде. Это сопротивление тем больше, чем меньше зазоры между кольцами и сопряженными с ними поверхностями уплотняемых деталей. При сжатии в сальниковой камере форма армирующих колец уплощается, в результате чего края колец плотно прижи- [c.19]

Результаты испытаний сальников с армированными уплотнительными кольцами убедительно свидетельствуют об исключительно высоких показателях герметичности и износостойкости такой набивки. Характерным для этой набивки с непроницаемыми перегородками из алюминиевой фольги между уплотнительными кольцами, как и для обычных неармиро-ванных набтаок, является следующее. С удлинением пути скольжения утечка плавно возрастает до какого-то момента, после которого происходит резкое ее увеличение, определяющее полную разгерметизацию сальника. Этому моменту соответствует критический уровень утечки и критический путь скольжения. Под критическим уровнем утечки следует понимать такое количество протекающей через сальник рабочей среды, пре-вьпиение которого ведет к опасности резкой разгерметизации уплотнения. [c.78]

Как видно из табл. И, в полной мере условиям длительной эксплуатации при указанных параметрах рабочей среды с высоким ресурсом работы отвечает лишь отечествённая набивка АГ-50, а также эта же набивка, армированная непроницаемыми перегородками между уплотнительными кольцами из металлической фольги (АГФ-50). В меньшей мере отвечает условиям эксплуатации арматуры АЭС шнуровая набивка марки АГ-1. Другие набивки, выпускаемые отечественной промышленностью, могут быть рекомендованы только для уплотнения сред более низких параметров. Это объясняется наличием в таких набивках легковыгорающих компонентов, снижающих уплотняюцще свойства сальников. Использование их в практике вполне допустимо, однако требует частой подтяжки и подбивки сальников ввиду их разгерметизации. В результате анализа многочисленных наших экспериментальных данных и литературных данных, а также отечественного и зарубежного опыта эксплуатации сальников в арматуре АЭС данные табл. 11 можно рекомендовать для предварительных оценок. [c.96]

Весьма эффективно применение в таких уплотнениях армированных асбестографитовых колец. Установлено, что достаточно высокой герметичности уплотнения можно достичь, применяя одно уплотнительное армированное кольцо — обтюратор, высотой, превышающей его ширину на 25-30%, т.е. h = (1,25 -г 1,30) Ь. Известный опыт применения таких обтюраторов в крупных задвижках АЭС показывает, что установка двух колец указанных размеров обеспечивает практически полную герметичность уплотнения. [c.97]

Полотно армированное асбестовое (ГОСТ 2198—66) употребляется для прокладок, применяющихся при уплотнении мест соединения деталей двигателей, работающих в средах воды, масла и бензина при температуре до 250° С и давлении до 60 кПсм . Изготовляется в виде ткани с основой из латунной проволоки диаметром 0,2—0,3 мм и утка—нити, скрученной из асбестовой ровницы и латунной проволоки диаметром 0,15—0,30 мм. Полотно подвергают графитированию и вулканизации. [c.404]

Манжеты резиновые армированные с пружиной для уплотнения валов (ГОСТ 8752—61) — для работы в среде минеральных масел и воды при избыточном давлении не более 0,5 кГ см в интервале температур от —45 до 120° С и кратковременно (не более 2 ч) — до +130° С. Манжеты состоят из резинового корпуса, металлического кольцевого каркаса и пружины. Различают типы I и II. Тип I — манжета однокромочная, имеет два исполнения (со съемным или привулка-низированным каркасом), для работы с окружной скоростью до 10 м/сек. Тип II — манжета с пыльником и привулканизирован-ным каркасом для работы до 5 м сек. По внутреннему диаметру (диаметр уплотняемого вала) манжеты стандартизованы от 6 до 1500 мм с соответствующими размерами по наружному диаметру и ширине. [c.254]

Полотно армированное (ГОСТ 2198—76) изготовляют по основе из латунной проволоки, а по утку — из асбестовой пряжи, армированной латунной проволокой, с послсдуюпдпс прорезиниванием и графитпрованием полотна. Толщина полотна 0,6 0,7 п 1,1 мм, шпрпна 750 и 100 мм п длина куска не менее 1300 л[1г. Теплостойкость до 250° С. Предназначено для изготовления прокладок, применяемых для уплотнения соедпнонпй деталей, работающих в бензине, керосине, масле и других нефтепродуктах, а также в продуктах пх сгорания. [c.387]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...