Хромистые стали нержавеющие

Нержавеющие стали 9—40 — см. также под их наименованиями, например Подшипниковые стали нержавеющие-, Хромистые стали нержавеющие [c.435]

Химический состав 12 Хромистые стали нержавеющие 10— [c.442]

Химический состав 12, 21, 22 Хромистые стали нержавеющие [c.442]

Кроме сложных, применяют и простые 12%-ные хромистые стали, различающиеся только содержанием углерода. Их применяют чаще всего как нержавеющие, но в отдельных случаях — и как жаропрочные (для турбинных лопаток), поэтому жаропрочные свойства этих сталей приведены в табл. 71. Видно, что простая 12%-ная хромистая сталь уступает по жаропрочности более сложным по составу сталям того же типа. [c.469]

Кислородно-флюсовая резка. Для резки хромистых, хромоникелевых нержавеющих сталей, чугуна и цветных металлов, которые не удовлетворяют условиям кислородной резки, применяют способ кислородно-с юсовой резки, сущность которого заключается в том, что в зону реза вместе с режущим кислородом вводится специальный порошкообразный флюс, при сгорании которого выделяется дополнительное тепло и повышается температура в зоне реза. Кроме того, продукты сгорания флюса, взаимодействуя с тугоплавкими окислами, образуют жидкотекучие шлаки, которые легко удаляются из зоны реза, не препятствуя нормальному протеканию процесса. [c.104]

По составу нержавеющие стали делятся на хромистые и хромоникелевые. Кроме основных элементов (углерода, хрома, никеля) нержавеющие стали могут быть дополнительно легированы молибденом, титаном, ниобием, медью, кремнием, которые вводят для повышения коррозионной стойкости, механических и технологических свойств стали. Нержавеющие стали бывают нескольких структурных классов ферритного, ферритно-мартенситного, мартенситного, аустенит- [c.31]

Эффект торможения анодного процесса окислителями, означающий, что их роль при растворении металлов может, в частном случае, не ограничиваться деполяризующим действием, а сводиться и к непосредственному взаимодействию окислителя с поверхностными атомами металла, обнаружен и для хромистых сталей при их растворении в серной кислоте [ 64] При введении в хромистые стали никеля их поведение, по-видимому, приближается к поведению никеля, для которого, как указывалось выше [58], специфического влияния окислителей на процесс растворения не проявляется. Так, по данным [65], в случае саморастворения нержавеющей стали, содержащей никель, в азотной кислоте окислительные добавки, в том числе и кислородсодержащие (бихромат, перманганат), оказывают на процесс только деполяризующее действие, вызывая смещение потенциала коррозии в область пере-пассивации. [c.14]

Показано, например [ 66,99 ], что растворение пассивных хромистых сталей в серной кислоте происходит с преимущественным переходом в раствор железа, благодаря чему имеет место обогащение поверхностной пленки хромом. По данным [99] в результате такого обогащения на поверхности сплава может образоваться слой, коррозионная стойкость которого может на 3-4 порядка превосходить стойкость поверхностного слоя исходного состава. На возможность обогащения хромом поверхности пассивных нержавеющих сталей указывается также в работах [117, 119]. [c.27]

Среди нержавеющих сталей в наибольшей степени подвержены щелевой коррозии хромистые стали. Более устойчивы к этому виду коррозии хромоникелевые стали, однако и они подвергаются интенсивным разрушениям в щелях, если коррозионная среда содержит активаторы, например хлор-ионы. Области применения основных коррозионностойких сталей, выпускаемых в СССР, следующие [36, 39] [c.63]

Нержавеющие хромистые стали в растворах хлорида натрия обнаруживают невысокую общую скорость коррозии (табл. 19.9) и растворяются с большой скоростью в растворах хлорида кальция (табл. 19.10). При этом имеют место точечная и язвенная коррозия, заметно подавляемая при наличии в стали небольших количеств молибдена [7]. [c.316]

Тринатрийфосфат 30 3 Нержавеющие хромистые стали [c.195]

ХРОМИСТЫЕ ТЕПЛОУСТОЙЧИВЫЕ, НЕРЖАВЕЮЩИЕ И ОКАЛИНОСТОЙКИЕ СТАЛИ ДЛЯ РАБОТЫ ПРИ ВЫСОКИХ ТЕМПЕРАТУРАХ [c.121]

Нержавеющие 13%-ные хромистые стали имеют более высокую окалиностойкость до 750—800°, стали с 18—20% Сг до 900—1000°, а стали с 25—28% Сг до 1100-1150° С. [c.220]

Сталь нержавеющая хромистая 3 — 488 [c.282]

Хромистая сталь с содержанием 12—14% Сг является основным типом нержавеющей стали и в зависимости от содержания углерода применяется в СССР по следующему назначению [c.488]

Скорость коррозии аустенитных нержавеющих сталей при температуре 500 и 715° С ниже, чем скорость ее у хромистых сталей, особенно при значительном содержании кислорода. При содержании 0,5% кислорода скорость коррозии уменьшается по сравнению с хромистыми сталями в 10 раз. Аустенитная нержавеющая сталь и ее сварные соединения при содержании 0,005% кислорода сохраняют стойкость до температуры 700° С. При наличии переменных [c.48]

Высоколегированная хромистая сталь, содержащая Сг> 13%, обладает специальными химическими свойствами и является жароупорной и нержавеющей. Главные недостатки хромистой стали при использовании ее для производства отливок — высокая вязкость и склонность к крупнокристаллическому строению. Заливка хромистых сталей производится при относительно большой степени перегрева, что увеличивает усадку и вызывает опасность образования в литье усадочных раковин и трещин. [c.30]

Стали этого типа обладают характерными особенностями малоуглеродистых 12%-ных хромистых сталей нержавеющими свойствами, высокой прокаливаемостью в толстых сечениях, способностью к закалке на воздухе, невысокими коэффициентами расширения и более высокими жаропрочными свойствами (рис. 75). Если 12% Ные хромистые стали имеют достаточно высокие механические свойства при температурах до 450° С, то стали сложнолегированные на этой основе обладают высокими характеристиками при 550—600 и до 650° С при кратковременных сроках службы. [c.126]

Сг, широко применяемый для легирования (в конструкционных сталях до 3% Сг), повышает твердость и прочность стали при одновременном незначительном понижении пластичности и вязкости. Присутствие Сг увеличивает прокаливаемость стали. Благодаря высокой износоустойчивости хромистой стали из нее изготовляют подшипники качения. Сг вводится в состав быстрорежущей стали. При содержании свыше 13% Сг сталь становится нержавеющей. Дальнейшее увеличение содержания Сг придает стали анти коррозионность при высоких температурах, а также магнитоустойчивость. [c.155]

В уплотнительных стыках между внутренним и наружным корпусами в стЦке крышки нагнетания предусмотрены плоские прокладки из хромистой стали. Стыки имеют наплавку из нержавеющей стали. К камере отбора через сверления в наружном корпусе привариваются два па1)руб-ка, объединенные общим коллектором. Уплотнение стыка между внутренним и наружным корпусами осуществляется за счет усилия от давления, создаваемого насосом. В неработающем насосе уплотняющее усилие в стыке создается специальными пружинами, установленными по окружности между внутренним корпусом и напорной крышкой. [c.240]

Хро.м не является дефицитным. металлом, поэтому хромистьге стали самые дешевые нержавеющие стали. Эти стали обладают достаточно хорошим комплексом технологических свойств. Углерод в нержавеющих сталях является нежелательным элементом, так как.связывая хром в карбиды, он гем самым обедняет твердый раствор хромом, понижая коррозионные свойства стали. Чем больше содержание хрома, тем выше коррозионная стойкость хромистых сталей. Они выпускаются трех типов [c.96]

Наибольший интерес представляют углеродистые стали с добавкой хрома, который значительно повышает коррозионную стойкость материала. Хром относится к самоПассивирующим материалам. Вследствие пассивации хрома, входящего в состав сплава, на поверхности последнего образуется пассивная пленка (защитный слой оксидой nim адсорбированного кислорода), существенно повышающая коррозионную стойкость сплава. Установлено, что для образования нержавеющей стали минимальное содержание хрома (по весу) Должно быть не ниже 13-15 %. Стали, содержащие 36 % хрома, приобретают коррозионную Стойкость даже в таких агрессивных средах, как царская водка. Однако в неокисляющихся агрессивных средах заищтная пленка на поверхности хромистых сталей не образуется, поэтому в растворах серной и соляной кислот такие стали активно корродируют. [c.39]

Деформационное старение нержавеющих сталей (при отсутствии напряжений) приводит к увеличению параметров в 1,1 раза и пгф, в 1,2 раза старение после предварительного пластичес-кого деформирования сказывается в основном на дополнительном увеличении тпф (в 1,05 раза на каждый 1% деформации) [37, 431. У низколегированных хромистых сталей увеличение за счет старения составляет 5—10% [44]. Коррозия аустенитных нергкаве-ющих сталей в жидком натрии (при скоростях потока до 1,5 м1сек) приводит к увеличению примерно в 1,05—1,08 раза (при температурах до 600° С и выдержках до 1,5-10 час) величины при этом практически не изменяются. Влияние выдержки в пото- [c.104]

Часто утверждается (см. также рис. 8), что стойкость к растрескиванию во внешней среде возрастает с повышением температуры отпуска [9, 15, 23, 27]. При этом, конечно, предполагается, что доллсны быть исключены области температур, вызывающих охрупчивание в результате отпуска [7, 17, 52]. Предполагалось, что этот эффект может быть связан с изменением коэффициента диффузии водорода [15], с облегчением межкристаллитного растрескивания [9] или с растрескиванием смешанного типа [54]. Однако прямых подтверждений какого-либо из этих предположений по существу нет. Более того, следует поставить вопрос о том, насколько общей является взаимосвязь температуры отпуска и стойкости к растрескиванию, поскольку в случае хромистых мартенситных нержавеющих сталей подобной корреляции не обнаружено [54, 56]. [c.63]

Коррозионные свойства хромистых сталей во многом зависят от содержания в них углерода. При увеличении содержания углерода до 0,3-0,4 % в сталях с 13-15%-ным содержанием хрома наблюдается резкое понижение коррозионных свойств. Следует иметь в виду, что высокохромистые стапи после закалки имеют более высокую коррозионную устойчивость, чем в отожженном состоянии. Никель сам по себе легко активируется ионами хлора, однако введение его в сплав железо-хром резко повышает сопротивление сплава активирующему действию хлоридов благодаря приданию стали аустенитной структуры, обладающей повышенной стойкостью в растворах хлоридов, т.е< стойкостью к точечной коррозии. Наиболее устойчиво сохраняется в растворах хлоридов пассивное состояние стали с полностью аустенитной структурой. Молибден и кремний препятствуют активированию нержавеющих сталей ионами хлора. [c.72]

В зависимости от легирующих элементов, входящих в состав стали,она приобретает различные физико-механические свойства. Например, присадка хрома повышает прочность, износоустойчивость и коррозийную стойкость никель повышает пластичность и т. д. Хромистая сталь 50Х имеет предел прочности при растяжении ПО кг1мм примерно в 2 раза больший, чем углеродистая сталь марки 50 (63 кг/мм ). А это означает, что при одинаковых размерах детали из хромистой стали выдерживают нагрузку в 2 раза большую, чем из углеродистой. Если же добавить в сталь более 12в/о хрома, то она приобретает новые свойства — становится нержавеющей, не окисляется на воздухе. [c.149]

II) мартенситные сложнолегированные нержавеющие хромистые стали с 12— 17% Сг, содержащие специальные добавки Мо, W, V и небольшое количество N1 (ДО 3%) [c.9]

При горячей прокатке нержавеющих хромистых сталей (1X13—4X13, Х17, Х25 и Х28) с последующим высокотемпературным отпуском (или отжигом) на поверхности листов образуется трудно удаляемая в кислотных растворах окалина, в особенности у сталей с 13% Сг. [c.52]

Низколегированные никелевые, хромистые и молибденовые стали труднее отличить одну от другой, чем углеродистые, однако от углеродистых сталей они отличаются сильно. Нержавеющие хромистые стали хорошо различаются в зависимости от содержания хрома. С повышением содержания хрома трибоэффект увеличивается с положительным знаком по отношению к чистому железу. [c.361]

Термоэлектрический метод испытаний требует по сравнению с три-боэлектрическим значительно меньшее количество эталонных образцов. Так, все углеродистые стали хорошо разделяются с применением в качестве эталона проволоки из стали с 0,45% С. При этом стали с содержанием углерода, меньшим чем в эталоне, будут отрицательны , а с большим — положительны . Для низколегированных сталей хорошим эталоном может служить рояльная проволока с 0,9% С, имеющая сорбитную структуру. Хромистые стали разделяются с применением эталона из стали с 13% Сг и 0,6% Мо, а нержавеющие хромоникелевые — с эталоном из стали с 17% Сг, 12% Ni и 2% Мп. Для латуни и бронзы хорошим эталоном является медная [c.362]

Сталь низкоуглеродистая среднеуглеродистая отожжённая закалённая высокоуглеродистая отожжённая закалённая низколегированная хромистая хромоникелевая нержавеющая типа 18/8 жароупорная ЭИ69 Ортофосфорная кислота 83 мл Хромовый ангидрид И г Серная кислота (конц) 15 мл Вода 5 мл 2— 4 4- 6 5- 7 3— 5 3—5 3—5 3- 5 4— 6 4-6 - 90—96 3- 5 4- 5 4- ,5 3-8 3-8 5- 8 5-8 5-8 5-8 Катод из нержавеющей стали [c.138]

Хромистая сталь с содержанием 5—6% Сг (марка Х6М см. табл. 12) применяется как нержавеющая и теплоустойчивая сталь в нефтеперерабатывающей (для крекинговых и гидроге- [c.488]

Чистое железо стойко в натрии с малым содержанием кислорода до температуры 590° С [1,49]. При температуре 500° С и концентрации кислорода 0,014% скорость коррозии углеродистой стали составляет 0,1 мг1см мес. Сталь Х5М корродирует в этих условиях с меньшей скоростью. С ростом концентрации кислорода до 0,1 и 0,5% скорость коррозии этих сталей возрастает до 1,800 мг/см мес и 5,800 мг/см мес соответственно. Дальнейшее увеличение содержания хрома в стали до 13% существенно не изменяет ее коррозионной стойкости в этих условиях. При температуре 715° С й концентрации кислорода 0,01 % скорость коррозии составляет , мг1сзл мсс [1,47]. При температуре свыше 540° С возможно охрупчивание ферритных сталей однако, исходя из условий коррозионной стойкости, при этих температурах аустенитные нержавеющие стали можно заменить хромистыми сталями с содержанием 12—25% хрома. Количество кислорода в натрии при этом должно быть снижено [1,49]. [c.48]

Как указывалось выше, в.нейтральных средах при комнатной и критической температурах анодные поляризационные кривые стали 1Х18Н9Т не имеют активной области. При потенциалах, отстоящих от стационарного значения на несколько десятых вольта, нержавеющая аустенитная сталь растворяется в пассивном состоянии. В связи с этим в дистиллированной воде, как при комнатной, так и при высокой температуре, контакт низколегированных сталей, алюминиевых сплавов и хромистых сталей со сталью 1Х18Н9Т практически скорости коррозии ее не изменяет. Во всех этих парах сталь 1Х18Н9Т является катодом. [c.122]

Наличие щелей и зазоров существенным образом влияет на коррозионное поведение хромистых нержавеющих сталей. Стали Х13, XI7, Х28 в щелях подвергаются интенсивной язвенной коррозии вводопроводной воде [111,146]. Чем выше концентрация хрома встали, тем через больший промежуток времени на поверхности стали образуются язвы. С уменьшением величины зазора ниже 0,15 мм скорость коррозии хромистых сталей в щели в водопроводной воде проходит через максимум, который приходится на зазор величиной 0,1 мм. В дистиллированной воде при температуре 95—260° С хромистые стали в зазорах также подвергаются коррозии [111,36], а при введении в нее кислорода, даже в десятых долей мг/л коррозионный процесс заметным образом интенсифицируется. С практической точки зрения, щелевую коррозию следует учитывать и в тех случаях, когда в воде при нормальных условиях работы кислород совсем отсутствует или присутствует в весьма малых количествах. Разрушение может произойти, если кислород попадает в систему на короткое время — на несколько дней или неделю, особенно когда зазоры узкие и относительное движение трущихся деталей очень мало. При температуре 260° С продукты коррозии, образующиеся в щели при контакте деталей из хромистых сталей, могут затруднять движение сопряженных деталей при зазорах менее 0,127 мм [111,36]. Большая скорость коррозии наблюдалась и у заклепок из хромистой стали. Так, при температурах 95—260° С вдоль оси заклепЪк она составляла 18 мм/год. В этих же условиях у заклепок из аустенитной нержавеющей стали 18-8 скорость коррозии была незначительной, а хромистой стали с концентрацией 10—13% хрома она увеличивалась при контакте последней с алюминиевой бронзой, стеллитом и аустенитной нержавеющей сталью. Коррозия при этом становилась язвенной. [c.171]

Большинство источников указывает на то, что полуферритные и ферритные хромистые стали практически не подвержены коррозионному растрескиванию в растворах хлоридов. Хромистые же стали, имеющие мартенситную структуру, подвержены коррозии под напряжением. Между коррозионным растрескиванием аустенитных и мартенситных сталей имеется определенное различие. В аустенитных сталях растрескивание интенсифицируется при анодной поляризации, а в мартенситных — катодной. Последнее обстоятельство позво-ляетпредположить, что растрескивание мартенситных сталей связано а водородной хрупкостью. При наличии катодной поляризации увеличивается скорость выделения водорода и интенсифицируется коррозионное растрескивание мартенситных сталей. Контакт с более электроотрицательным металлом, например алюминием, также ускоряет процесс растрескивания мартенситных сталей. При растрескивании стали 410 (12—13% хрома) разрушение распространяется вдоль неотпущенного мартенсита по граням прежних аустенитных зерен. Отпуск при температуре 635° С снижает склонность стали к коррозионному растрескиванию [111,156]. Д. С. Поль [111,36] считает, что ферритные и мартенситные стали с низкой твердостью не склонны к коррозионному растрескиванию под напряжением в воде высокой частоты при температуре до 300° С. Мартенситные же нержавеющие стали, закаленные до твердости Ядс= 30, коррозионному растрескиванию в этих условиях подвержены. Хромистые стали, так же как и малолегированные и аустенитные нержавеющие стали. [c.177]

Химическое травление нержавеющих и высоколегированных сталей. Наиболее простым химическим методом снятия окалины с деталей из хромистых сталей типа 1X13 и 2X13 является травление в 20%-ном растворе соляной кислоты при 15—25° С с последующим удалением разрыхленной окалины стальными щетками и пассивированием в 10%-но.м растворе азотной кислоты при 15—25° С с повторной очисткой стальными щетками. [c.932]

Видман Д. Н., Гинзбург Э. С. Зависимость декремента затухания нержавеющей хромистой стали от структурного состояния и механических свойств. — В кн. Эксплуатационная надежность металла паросиловых установок. М., Госэнергоиздат, 1959, с. 89—97. [c.217]

На фиг. 46 приведены данные релаксационных испытаний хромистой стали типа 15Х12ВМФ (ЭИ802) в зависимости от температуры и длительности выдержки. За исходный уровень напряжений была принята величина в 40 кПмм , близкая к пределу текучести стали при температуре около 700°. Выдержка при 680° длительностью 5 час. снижает уровень исходных напряжений лишь до 25%, что, очевидно, не может быть признано достаточным. Лишь повышение температуры отпуска до 720° при длительности 5 час. позволяет получить более эффективное снятие напряжений. Поэтому для хромистых нержавеющих сталей на базе 12% хрома температура отпуска для снятия напряжений не должна быть ниже 700—720°. [c.89]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...