Моделирование ударов

Б. Аналитическое моделирование удара.................... 316 [c.264]

Б. Аналитическое моделирование удара [c.316]

Динамика вибрационных машин опирается на теорию колебаний линейных (т. 1) и нелинейных (г. 2) систем. Поэтому во второй части тома рассмотрены только специфические вопросы расчета и проектирования вибрационных машин, в том числе синтез необходимого поля вибрации, динамическое управление вибрацией рабочих органов машин, моделирование удара, расчет вибрационных машин основных классов, защита от их шума. [c.12]

Форма частиц была близка к сферической, что, с одной стороны, позволяло точнее вести расчет их ускорения, а с другой - облегчало моделирование удара частицы о подложку и изучение их деформации, так как сокращало число критериев. Из рис. 3.2,а видно, что средний размер частиц составлял [c.113]

Модели соответствует схема в. При х<.1 диод УО заперт, т.е по физическому смыслу задачи до контакта массы с упором координата л ио влияет иа характер ее движения При моделировании удара об упругий буфер необходимо выбрать сопротивление резистора к, показанного штриховыми линиями в соответствии с конечным значением жесткости буфера кх при х г 1 [c.321]

Первая схема моделирования удара с формированием после- [c.323]

Вторая схема моделирования удара с формированием послеударных скоростей. [c.323]

Для моделирования условий, возникающих при соударении движущейся горячей части конструкции с инородным телом, попавшим, например, в струю газа, образец с покрытием помещают в печь [143], в которой газовоздушным дутьем устанавливают требуемую температуру. Удар по образцу создается стальной пулей из пневматического ружья. После удара образец извлекается из печи и визуальным осмотром устанавливается характер изменения внешнего вида и целостности покрытия. [c.175]

Фаза гидравлического удара 365 Физическое моделирование 520—521 Фиктивное цилиндрическое русло 313 — 314 Фиктивный гидравлический прыжок 336, 458 [c.660]

Результаты моделирования показали, что в случае напыления частицами, деформирующимися при ударе без расплескивания, пористость является характеристикой статистической и при доверительной вероятности /т=0.8 лежит в пределах от 15 до 38 % и описывается следующими функциональными зависимостями [c.50]

Сложность процесса теплообразования при ударе (согласно модели на него влияет много параметров) не-позволяет переносить результаты лабораторных испытаний на натурные узлы и пары по идентичности одного-или нескольких параметров режима модели и натуры. Кроме многообразия параметров здесь действуют еще масштабный фактор [1, 2, 6 7, 22], и поэтому для корректной корреляции результатов, полученных на модели и натуре с учетом масштабного фактора, применяют метод физического моделирования. Физическая модель, вспомогательная по отношению к исследуемому объекту система, сохраняет полностью или в основном физическую природу процессов в изучаемом объекте, но воспроизводит их в других масштабах [2, 6, 7, 38]. [c.147]

Для моделирования процесса теплообразования при ударе оба метода непригодны первый — потому, что отсутствуют дифференциальные уравнения, описывающие процесс, второй —потому, что уравнения подобия неопределенны. Наиболее приемлемым является расчет масштабного фактора для сложной неоднородной системы по методу, разработанному в ИМАШе. СЗн предусматривает получение критерием на основе теории размерности, объединения критериев с учетом ряда условий, обеспечивающих совместность решения, определенность системы и нахождения ее единственного решения. [c.148]

Прологарифмировав и решив систему уравнений относительно геометрической характеристики si,2, после потенцирования получаем масштабные коэффициенты перехода для моделирования температуры при ударе [c.154]

В табл. 14 приведены три варианта масштабных коэффициентов перехода от модели к натуре для параметров режима удара, полученные при различных начальных условиях. Многообразие параметров, влияющих на процесс теплообразования при ударе, не дает возможности учесть масштабные коэффициенты для всех параметров. Особенные трудности возникают при учете масштабных коэффициентов перехода параметров, характеризующих физико-механические свойства контактирующих материалов. Модельные и натурные испытания для настоящей работы проводили на одинаковых материалах (сталь 45, закалка, средний отпуск, HR 38—42), поэтому учет тепло-физико-механических свойств модели и натуры нецелесообразен ввиду их автомодельности. Точность моделирования может снизиться, но эксперименты показали, что она достаточна. [c.154]

Наиболее приемлемым для моделирования оказался III вариант, рассчитанный при условии одинаковых скоростей удара на натуре и модели С =1. [c.155]

Предложена методика оценки уровня потока колебательной энергии в конструкции ткацкого станка, вызванного работой кулачковых механизмов. Моделирование вибрационного поля в конструкции выполнено с помощью обобщенного статического метода. Приведены результаты исследования влияния демпфирования удара на величину потока колебательной энергии. [c.117]

Основной причиной недопустимых ударов при разгоне, как стало ясно из результатов моделирования, является слишком [c.102]

Второй способ применяется при моделировании цепей, имеющих люфт между соседними массами и ири отсутствии в цепи упругих участков. В этом случае в блок-схему модели включается релейная система, позволяющая учитывать коэффициент восстановления скоростей масс при их ударе [2]. [c.88]

Как показали измерения при моделировании на холодной воде, толщина слоя пены возрастает при увеличении энергии удара струи об уровень (рис. 6-6), а также при увеличении щелочности циркулирующей воды. [c.85]

Б у н н а т я н Б. Л. и 3 о р я н 3. А. Искусственное уменьшение скорости распространения волны давления гидравлического удара в целях его моделирования. Известия АН Арм. ССР. ОТН , 1956, т. IX, Ереван. [c.141]

МЕТОДЫ И СРЕДСТВА МОДЕЛИРОВАНИЯ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ СОСТОЯНИЙ ПРИ ИСПЫТАНИЯХ УДАРОМ [c.475]

Стандартизация формы ударного ускорения существенно облегчает обеспечение воспроизводимости испытательных воздействий и результатов испытаний, хотя и приводит к сравнительно грубому моделированию множества реальных ударов [c.477]

В большинстве конструкций А =0,5 0,9. Величины fp, и удары при зацеплении определяют уровни угловых ускорений Ср и определяющие в свою очередь уровень моментов от сил инерции, которые ограничены прочностью деталей механизма. В устройствах с электромеханическим, гидравлическим и пневматическим приводами к простым показателям относятся также мощность электродвигателя и давления в различных точках гидро- или пневмосистемы. Таким образом в табл. 2.3.1 в основном содержатся паспортные данные диагностируемого механизма. Разработка обобщенных характеристик требует изучения не только результатов стендовых, в том числе ресурсных, испытаний и моделирования (см. рис. 2.3.1), но и изучения опыта эксплуатации и результатов осмотра деталей при разработке ремонтируемых узлов и механизмов. [c.177]

Среди ряда блоков проверки выполнения различных ограничений математической модели важную роль пграют блоки проверки переменных у (рис. 1, в). Они обеспечивают выполнение ограничений на переменные г/45 и г/е , моделирование удара в обоих клапанах и логики принятия ЭЦВМ самостоятельных решений о моменте и возможности завершения или начала свободного движения золотников клапанов в зависимости от соотношения сил, дейст- [c.72]

Несмотря на то что вопросы моделирования и анализа технических объектов в САПР решены в большей мере, чем вопросы структурного синтеза, сохраняются также проблемы развития и совершенствования математического обеспечения и для этих процедур. Прежде всего нужно отметить отсутствие удовлетворительных по точности и экономичности математических моделей многих объектов и процессов, к которым относятся явление механического удара, процессы механической обработки деталей резанием, физические процессы в полупроводниковых СБИС с субмикрометровыми размерами и др. Значительный практический интерес представляет разработка библиотек макромоделей типовых объектов в различных предметных областях, например в двигателестроении, микроэлектронике, реакторостроении, робототехнике и т. п. [c.113]

Однако исследования показали, что жаростойкость напыленных покрытий низкая из-за пористости. Для выяснения возможности повышения их жаростойкости была поставлена задача определить геометрические характеристики норового пространства покрытий, напыленных частицами, деформирующимися при ударе без расплескивания. Изучение гео.метрии норового пространства проводилось на моделях, полученных математическим моделированием статистических испытаний на ЭВМ ЕС-1022. Исходные условия моделирования были следующие. [c.50]

Как видно из форл1улы (2), пористость для рассматриваемого случая напыления не зависит от размеров исходных частиц, в то же время поверхность норового пространства 8 зависит как от диаметра исходных частиц, так и от степени деформации частиц в результате удара и может описываться следующей зависимостью, полученной в результате моделирования [c.51]

Исследование геометрии перового пространства покрытий, полученных напылением частиц, деформирующихся при ударе без расплескивания, проводилось на моделях, полученных мате.чатическим моделированием методом статистических испытаний на ЭВМ ЕС-1022. Установлено, что напыление необходимо проводить в режимах, обеспечивающих небольшие степени деформации частиц. [c.237]

Если прикладываемая нагрузка при повторных ударах не превышает первоначальную, то выступы деформируются упруго, и сближение значительно меньше, чем при первом ударе (при первом ударе сближение определяется в основном исходной шероховатостью поверхности, пределом текучести или твердостью, а при повторных сближение зависит от модуля упругости и геометрии поверхности после первоначальной деформации). Пр-и небольшой внешней нагрузке местные давления на площадках фактического контакта при ударе могут достигать высоких значений и приводить область контакта в состояние пластического течения даже у металлов со значительной твердостью. Высокоскоростная пластическая деформация, которой при ударе подвергаются микровыступы, вызывает их мгновенный разогрев до высоких температур. Небольшие геометрические размеры единичной микронеровности (для шлифованой поверхности /г=10 мкм, г=50 мкм) затрудняют, а иногда делают невозможным непосредственное измерение температуры на ней. В таких случаях применяют моделирование, которое позволяет качественно или количественно исследовать интересущий нас процесс на модели. Исследователи, занимающиеся изучением механических процессов на поверхности контакта, для моделирования микровыступа использовали различные модели в виде тел правильной геометрической формы конусоидальные, стержневые, клиновые, эллипсоидальные, цилиндрические, сферические и др. [c.129]

Воспроизведение типичных нелинейностей может быть вынолнено с использованием релейных или диодных переключательных схем в сочетании с решающими усилителями и должно осуществляться различно в зависимости от того, в инерционном или безынерционном элементе встречается заданная для воспроизведения нелинейная зависимость. При воспроизведении нелинейных характеристик в инерционных элементах приходится обращать особое внимание на корректность записи дифференциальных уравнений двух систем. В зависимости от фазы и характера движения системы были разработаны оригинальные структурные схемы набора. К ним в первую очередь следует отнести схему моделирования сухого трения, упоров, явлений упругого и неупругого ударов, схему для воспроизведения люфта в инерционных исполнительных механизмах, релейных характеристик с гистерезисом, ступенчатости потенциометрических датчиков. [c.276]

Из двух моментов времени (ij, t ) определяется минимальное min = ш1п (4], t , в которое ннтернолируются результаты, полученные в t и В момент времени min происходит моделирование явления удара, т. е. задание начальных условий, и проверяется ускорение путем их расчета по соответствуюш им формулам подпрограммы NBLOK. Если массы начинают двигаться во внутрь области, то обычным способом от imm производится интегрирование. Если на какую-то массу действуют силы, выталкиваюш ие ее за пределы области движения, то выключаются уравнения движения путем задания нулевых значений либо ад, либо 12- [c.10]

В связи с рассматриваемой проблемой представляют большой интерес те параметры, которые нео бходимо строго со блюдать при моделировании в лабораторных условиях на малых образцах. Процесс резкого торможения в некотором смысле можно рассматривать как процесс выделения и поглощения значительного количества тепла в короткие промежутки времени, т. е. как процесс теплового удара. Применение значений Руд и Иск, соответствующих эксплуатационным, не -может дать значений коэффициентов трения и износов, соответствующих служебным условиям тем более, что для процесса торможения возникает дополнительное требование обеспечения определенного значения и вида тормозного момента в процессе торможения и постоянство времени торможения. [c.147]

В целом расчет показал, что для Оц=1,8 м, D 5p/Dk=0,6, LkIDk—, 2, йУо=18 м/с и а=50° вся пыль грубее 400 мкм при К=0,4—1,0 в случае удара о лопатки полностью попадает в основной отвод (рис. 2-24, кривая 2). Следовательно, наличие в сбросном отводе частиц 6>400 мкм вызвано в данном случае не эффектом их рикошетирования от поверхности пылеконцентратора, а сквозным прострелом при проходе частиц через не перекрытую лопатками часть межлопаточного пространства (кривая 3). Расчетная кривая 1, учитывающая реальное количество частиц, ударившихся о лопатки и проскочивших мимо них, достаточно хорошо согласуется с данными физического моделирования и исследованиями на натурном объекте. Необходимо отметить хорошее соответствие расчетных и экспериментальных результатов. [c.91]

Рис, 4. Моделирование работы вибротрамбовки с ударами поддона о грунт а — схема передоижения трамбовки (/ — рабочий орган II — плотный грунт. /УУ — рыхлый грунт), б — модель процесса уплотнения грунта в — осциллограмма вертикальных перемещений поддона [c.364]

Вибрации и надежность. Летательные аппараты, транспортпые средства, энергетическое оборудование, элементы автоматики, радиоэлектроники и информационно-измершельная аппаратура в эксплуатационных условиях испытывают различные виды воздействия, климатических факторов, акустического поля, линейных ускорений, вибрации и ударов. Повышение надежности, долговечности и качества функционирования упомянутых объектов и их элементов достигается моделированием в лабораторных условиях внешних воздействий, отражаюш,их условия эксплуатации. [c.420]

В одиннадцатом разделе изложены экспериментальные методы исследования динамики и прочности конструкций, главным образом при-менительуЮ к условиям работы механизмов и машин в экстремальных условиях. Представлены испытательные стенды и установки, методы и средства измерений при испытаниях на прочность, ползучесть, усталость, удар, определение демпфирующих свойств, трещиностойкость при нормальных и особенно высоких и низких температурах. моделирование и испытание конструктивно подобных моделей. [c.16]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...