Коэффициент Тома (см. Параметры кавитации)

При изучении влияния кавитации на рабочие характеристики гидравлических машин прежде всего необходимо найти удовлетворительный способ определения взаимосвязи между условиями работы и кавитацией. Например, для машины, работающей при различных напорах и частотах вращения вала, желательно определить условия подобия степени кавитации. Аналогичным образом необходимо выявить условия кавитационного подобия между двумя машинами одинаковой конструкции, но разных размеров, как, например, между моделью и прототипом. Кавитационный параметр, обычно применяемый для этих целей, был предложен Тома [12, 13] и теперь широко известен как коэффициент Тома, аг. В общем случае применительно к насосам и турбинам этот коэффициент определяют в виде [c.632]

В выражениях (11.6) и (11.7) величина определяется конструкцией машины и положением направляющих лопаток цаг определяется конструкцией отводящей трубы, но также зависит от положения направляющих лопаток. Если данная машина испытывается при постоянном положении направляющих лопаток и постоянном коэффициенте быстроходности, то С1 и Цси стремятся к постоянной величине поэтому ог и Ка связаны между собой линейной зависимостью. Однако разные конструкции обычно имеют различные величины С] даже при одинаковых значениях коэффициента быстроходности и одинаковых положениях направляющих лопаток и тем более при различных значениях коэффициента быстроходности. Число Ка непосредственно характеризует тенденцию потока к кавитации, поэтому если в двух разных машинах различных конструкций кавитация возникает при одинаковых значениях Ка, то это значит, что их направляющие лопатки в этом диапазоне рабочих параметров имеют одинаковые значения Кг. Однако коэффициенты Тома могут быть совершенно различными. С этой точки зрения коэффициент Тома оказывается неудобным параметром для сравнения машин разных конструкций. С другой стороны, хотя определение числа Ка, при котором возникает кавитация, дает полное представление о степени совершенства формы каналов в области выхода, оно не дает никакого представления о том, оптимальны поперечные сечения каналов или нет. В этом отношении коэффициент Тома предпочтительнее, так как он характеризует условия на выходе через полный, а не только скоростной напор. [c.634]

В связи с этим были предложены другие параметры для характеристики кавитационных явлений в гидравлических машинах. Одним из них является коэффициент кавитации Тома а. Д. Тома предположил, что падение динамического давления, включая скоростной напор, на входе в рабочее колесо насоса или на выходе из рабочего колеса турбины, т. е. в наиболее опасных, с точки зрения возникновения кавитации, областях потока, может быть выражено как часть полного напора, действующего на машину, [c.52]

Отметим еще раз, что не существует метода, который обеспечивал бы полное моделирование в экспериментах по исследованию кавитации. Рассмотрим простой случай испытания расходомера Вентури с гладкими стенками, представляющего собой уменьшенную модель натурного расходомера. Динамическое подобие в условиях бескавитационного течения при измененных размерах, скорости и температуре жидкости (следовательно, и вязкости) можно обеспечить, проводя опыты при одинаковом числе Рейнольдса. Тогда, если считать К параметром подобия для кавитации, то можно ожидать, что одинакова расположенные каверны с одинаковой относительной длиной будут образовываться при одинаковых значениях К и Ке. Однако экспериментально показано [12, 13], что при изменении размеров, скорости и температуры каверны не одинаковы, даже когда Ке и /С постоянны. Это свидетельствует о том, что условия, необходимые и достаточные для исключения масштабного эффекта при определении коэффициентов расходомера Вентури, очевидно, необходимы, но не достаточны для определения кавитационных характеристик того же расходомера [c.548]

Наиболее важными формами в приложении к аппаратам с подводными крыльями, винтам и агрегатам, преобразующим энергию, являются профили, на которых отрыв потока происходит обычно на острых передней и задней кромках. Тонкие профили, обладающие этим свойством, исследовались теоретически и экспериментально в режиме суперкавитации при /(>0. В общем случае в условиях развитой кавитации (когда каверна длиннее хорды гидропрофиля) коэффициент подъемной силы уменьшается, а коэффициент лобового сопротивления возрастает по сравнению с соответствующими значениями при бескавитационном обтекании. С уменьшением параметра К коэффициенты Сь и Св уменьшаются до их предельных значений, соответствующих значению /С=0. С уменьшением К каверна удлиняется. Теоретически при /(=0 она должна простираться в бесконечность. С помощью метода Тулина получены линеаризованные решения для класса профилей малой, но произвольной кривизны, в том числе для дуги окружности и плоской пластины. В табл. 5.5 собраны результаты расчетов плоских пластин и профилей, образованных дугами окружностей, при К = 0 и /(>0, заимствованные из работ [25, 28, 39, 85, 94]. Согласно этим результатам, Сь и Сд стремятся к предельным значениям при /С = 0. Предельные значения для плоской пластины совпадают с точным решением, полученным на основе теории течений со свободными линиями тока, развитой Кирхгофом и Рэлеем [48], вплоть до членов, содержащих квадрат угла атаки. Предельное значение коэффициента подъемной силы, полученное при /С=0, состав- [c.242]

Кавитационный коэффициент быстроходности может быть определен для любого режима кавитации. Удобство использования кавитационного коэффициента быстроходности Ссрв [см. формулу (3.146)] состоит в том, что он связывает основные параметры насоса V" и со со срывным кавитационным запасом рА/г рв = Рсрв — рп + рс х/2. Чем меньше АЛсрв, т. е. чем лучше антикавитационные качества насоса, тем большее значение имеет кавитационный коэффициент быстроходности. Обратим внимание на то, что если р рв — [c.196]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...