Химическая камера

Эта химическая камера была построена для проведения особенно сложного процесса химической экстракции. Она позволяет легко устанавливать и заменять необходимое в этом процессе оборудование. [c.71]

Рис. 48. Детали устройства химической камеры.

Самоходный подъемник с защитным устройством предназначен главным образом для транспортировки подносов со склянками из горячей химической камеры, где склянки заполняют растворами радиоактивных изотопов, в помещение для их хранения. Подъемник можно также использовать для транспортировки других радиоактивных объектов размерами не более 77г X 11 /4 и 152/4 дюйма. [c.186]

Это выражение очень часто используется в расчетах, так как огромное количество процессов подвода теплоты в теплоэнергетике (в паровых котлах, камерах сгорания газовых турбин и реактивных двигателей, теплообменных аппаратах), а также целый ряд процессов химической технологии и многих других осуществляется при постоянном давлении. Кстати, по этой причине в таблицах термодинамических свойств обычно приводятся значения энтальпии, а не внутренней энергии. [c.18]

Индукционные печи имеют преимущества перед дуговыми в них отсутствует электрическая дуга, что позволяет выплавлять сталь с низким содержанием углерода, газов и малым угаром элементов при плавке в металле возникают электродинамические силы, которые перемешивают металл в печи и способствуют выравниванию химического состава, всплыванию неметаллических включений небольшие размеры печей позволяют помещать их в камеры, где можно создавать любую атмосферу или вакуум. Однако эти печи имеют малую стойкость футеровки, и температура шлака в них недостаточна для протекания металлургических процессов между металлом и шлаком. Эти преимущества и недостатки печей обусловливают возможности плавки в них в индукционных печах выплавляют сталь и сплавы из легированных отходов методом переплава или из чистого шихтового железа и скрапа с добавкой ферросплавов методом сплавления. [c.40]

Вулканизацию — завершающую операцию при изготовлении резиновых деталей — проводят в специальных камерах (вулканизаторах) при температуре 120—150 °С в атмосфере насыщенного водяного пара при небольшом давлении, В процессе вулканизации происходит химическая реакция серы и каучука, в результате которой линейная структура молекул каучука превращается в сетчатую, что уменьшает пластичность, повышает стойкость к действию органических растворителей, увеличивает механическую прочность. [c.438]

Получение высококачественных сварных соединений из химически активных металлов оказалось возможным только после разработки оборудования и технологического процесса сварки электронным лучом в вакуумной камере. При степени разрежения, равной Я—1,3-10 Па, в сварочной камере обеспечивается содержание кислорода и азота значительно ниже концентрации этих вредных примесей в аргоне высшей чистоты. [c.401]

Так как температура в камере сгорания достигает 2500—3200 К, а температура на входе в канал генератора 2400—2600 К, существуют значительные трудности в выборе материалов стенок. Эти трудности обусловливаются тем, что к материалу стенок канала предъявляются требования по обеспечению большого ресурса работы и способности выступать в роли проводящих и непроводящих элементов при высоких температурах и при высокой химической активности рабочего тела (продукты сгорания с добавкой калия). Для выполнения этих требований и обеспечения совместимости элементов конструкции друг с другом применяются описанные нами покрытия. [c.210]

Выбор оптимальной величины разрежения (вакуума) в камере плавильно-заливочной установки определяется главным образом химической активностью жидкого титана по отношению к элементам, входящим в состав газовой атмосферы. Термодинамические расчеты и практический опыт показали, что давление в камере плавильно-заливочной установки в период плавки и разливки следует поддерживать на уровне, не превышающем 0,13 - 1,33 Па. В этом случае не происходит увеличения содержания в сплаве элементов, входящих в состав воздуха (азота, кислорода и водорода). Для создания вакуума все плавильно-заливочные установки оборудованы вакуумной системой, включающей комплекс вакуумных насосов, вакуум-проводы, вакуумные датчики, задвижки, вентили и т.д. Благодаря вакуумной системе в камере установки поддерживается требуемое разрежение и производится откачка газов из камеры с необходимой скоростью. [c.304]

Следует заметить, что учет этой особенности теплоотдачи в условиях химических реакций приводит к существенным количественным изменениям. Например, при горении керосина в кислороде температура газов составляет 3500 К. При температуре стенки камеры сгорания 1000° К получается [c.364]

При взаимодействии тел с потоками газа высокой температуры, например в камерах сгорания и соплах ракетных двигателей или при полете тел с очень большими скоростями, в пограничном слое происходят химические реакции. [c.226]

Сопла. Значительный интерес представляют процессы теплообмена в камерах горения и соплах ракетных двигателей. Тепловые потоки от продуктов горения к стенкам достигают значений порядка 1,2-10 2,4-10" Вт/м Теплота переносится к стенкам конвекцией и радиацией. Доля радиационного переноса достигает 20—30%, так как температура газов очень высока и часто превосходит 3000 К. В связи с резким изменением параметров газа по длине двигателя (например, давление меняется по длине камеры горения и сопла в десятки раз, при этом температура падает на несколько сот кельвинов) меняется химический состав продуктов горения, их физические константы, степень диссоциации. В этих условиях теоретическое определение теплоотдачи в ракетном двигателе затруднено, и поэтому в настоящее время решающее значение имеют экспериментальные исследования. При огромном многообразии размеров и формы двигателей, а также сортов топлива и окислителя невозможно, даже экспериментально, составить одну обобщенную формулу для определения коэффициента теплоотдачи. [c.247]

Взаимодействие расплава с материалом контейнера является решающим фактором при выборе тигельного метода кристаллизации. Основным условием при этом является отсутствие их взаимной растворимости и химического взаимодействия. Однако этого недостаточно, так как реакция взаимодействия расплава с материалом контейнера может проходить с участием третьего реагента, например кислорода (влаги), имеющегося в атмосфере зоны кристаллизации, исходной шихте или адсорбированного на стенках кристаллизационной камеры, рабочих элементах печи и контейнера. [c.53]

Задача 2.40. Определить теоретическую температуру горения топлива в топке котельного агрегата, работающего на донецком угле марки Д состава С =49,3% Н = 3,6% Sp = 3,0%> N =1,0% 0 = 8,3% = 21,8% И = 3,0Уо, если известны температура воздуха в котельной в = 30°С, температура горячего воздуха fi..B = 295° , коэффициент избытка воздуха в топке а = 1,3, присос воздуха в топочной камере Aot = 0,05, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива 3 = 0,5%, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 3% и потери теплоты с физической теплотой шлака б 0,5%. [c.55]

Потеря теплоты от химической неполноты сгорания имеет место в том случае, если в дымовых газах появляются продукты неполного горения (СО, Нг и др.). Химическая неполнота сгорания увеличивается при недостаточном количестве воздуха в топке, недостаточно интенсивном перемешивании воздуха с горючими газами в топке, низкой температуре в топке или недостаточно развитом объеме топочной камеры. [c.244]

Тантал, ипобий, гафний, цирконий используют в химическом машиностроении и атомной энергетике, молибден — в высокотемпературных камерах горения, в ракетной технике и т. д. [c.339]

Для г])уипы тугоплавких, химически активных металлов при-годнь[е методы сварки резко ограничены необходимостью очень тщательной защити зоны сварки от вредного действия окружающего воздуха. В этом случае применяют дуговую сварку в инертных газах с дополнительной защитой зоны сварки с помощью развитой системы пасадок, укрепляемых па горелке, и защитой обратной стороны Н1ва, либо используют камеры с контролируемой атмосфо])ой. Достаточно эффективна электронно-лучевая сварка в вакууме. [c.341]

Химический недожог является прежде всего следствием недостатка воздуха в зоне горения или плохого его перемешивания с топливом. Eiro увеличению способствует также уменьшение температуры в топке при снижении нагрузки (оно уменьшает скорость реакции) и малое время пребывания топлива в топочной камере. Последнее наблюдается при форсировании топки, когда повышается скорость топливовоздушной смеси и реакции горения не успевают завершаться в пределах топки. [c.132]

В оросительных камерах тепловлажностная обработка воздуха произподится холодной или горячей водой, раз()рызги-ваемой форсунками, причем заданный режим достигается подбором температуры воды. Так, если температура воды равна температуре точки росы воздуха, то он будет охлаждаться без изменения своего влагосодержания. Если температура воды превышает температуру точки росы воздуха, то его влагосодержание будет расти за счет испарения разбрызгиваемой воды (произойдет доунлажне-ние воздуха). Доувлажнение позволяет также снизить температуру возд/ха (на испарение воды расходуется скрытая теплота парообразования, забираемая из воздуха). Оно широко применяется в системах кондиционирования />ля текстильной, полиграфической, химической и других отраслей промышленности. [c.199]

Очистка отливок—процесс удаления пригара, остатков формовоч ной и стержневой смеси с наружных и внутренних поверхностей отли вок. Ее осуществляют в галтовочных барабанах периодического или не прерывного действия, в гидроиескоструйных идробеметных камерах химической или электрохимической обработкой и другими способами [c.146]

В последние годы закрутку потока стали широко использовать для интенсификации процесса горения. При создании эффективных фронтовых устройств камер сгорания в воздушно-реактивных двигателях, для стабилизации фронта пламени в различных камерах сгорания, при создании эффективных горелочных устройств, плазмотронов с вихревой стабилизацией все большее применение находят потоки с различной интенсивностью закрутки. Это обусловливает актуальность работ, направленных на понимание и описание термогазодинамики закрученных течений как при окислительно-восстановительных экзотермических химических реакциях, так и в их отсутствие. Необходимо вооружить практику методиками экономного расчета и проектирования технических устройств с закруткой потока, а сами устройства сделать более эффективными и экологически чистыми. [c.7]

Сущность метода заключается в том, что н.апыляемый материал нагревается в вакуумной камере (давление 133-10 — 133-10 Па) до температуры, при которой давление металлических паров становится достаточно высоким для их конденсации на холодном образце. Поскольку напыление осуществляется в вакууме, то исключаются многие факторы, влияющие на изменение химического состава подложки, а также наносимого материала. [c.106]

Здесь приведены примеры расчета защиты от у-излучения смеси продуктов деления с использованием методик, изложенных в главах VII и XIII, За основу принят гипотетический радиохимический завод по переработке делящихся материалов, схема которого заимствована из справочника Схема расположения помещений, источников и детекторов приведена на рис. II.1. Если исходить из трехзонального принципа планировки помещений, то их можно распределить по зонам следующим образом I зона —помещение хим-пробоотбора П4, каньон П5 с химическим реактором И1, вентиляционный П6 и трубный П7 коридоры, каньон П8 с монжюсом И4, горячая камера П9, каньон газовой очистки П10 II зона — монтажный зал П1 и радиометрическая лаборатория ПЗ III зона —щитовое помещение ПИ. При решении большинства примеров используются методика, таблицы и графики справочника [21. Однако в ряде случаев применяются и другие методики, например расчет защиты по заданной дифференциальной или полной кратности ослабления [3]. [c.330]

Г. А. Кох и Р. Л. Слобод [23] применяли модель циркуляционного типа, позволявшую при относительно небольших размерах самой модели (длиной б м) проследить движение оторочки на длине м. Поток жидкости, выходящей из испытуемого образца, проходил через специальную камеру измерительного устройства, где концентрация раствора предварительно определялась химическим осциллометром, после чего жидкость направлялась снова в образец. [c.34]

Иозврат. К возврату относятся элементы литниково-питающих систем, забракованные детали и отливки, остатки мерных заготовок, изготовленных из сплава ЖСбУ. Возврат следует применять только после очистки в галтовочных барабанах или в пескоструйных камерах. Химический состав возврата приведен в табл. 73. Возврат хранят в специальных тарах по маркам сплавов на шихтовом дворе. [c.283]

Методы исправления дефектов на лопатках ГТД изложены в гл. 13. Ремонт литейных дефектов осуществляют только после предварительной подготовки отливок - после химической (травление) или механической обработки. Для исправления дефектов жаропрочных отливок широко применяют арго-но-душвую сварку, которую проводят в специальной камере в атмосфере аргона. Таким методом исправляют поверхностные дефекты на отливках из титанового сплава и жаропрочных сплавов. Для снятия остаточных термических напряжений отливки подвергают отжигу. Режим отжига выбирают в зависимости от массы, состава, сплава и назначения. [c.382]

Для плазмохимического осаждения диэлектрических пленок используют реактор с радиальным распределением газового потока, показанный на рис. 21. Круглая реакционная камера, обычно выполняемая из алюминия или стекла, имеет два плоских алюминиевых электрода, на нижнем 7 из которых (заземленном) помещаются на пьедестале 6 подложки. При подаче высочастотного напряжения на верхний электрод 4 между ним и нижним электродом создается тлеющий разряд, который служит источником энергии для протекания химических реакций. Газовый поток вводят по краям 1 камеры и выводят из ее центральной части 8. Нижний электрод, кроме того, нагревается резистивными или инфракрасными нагревателями до 100—400 °С. [c.43]

Задача 2.38. Определить полезное тепловыделение в топке котельного агрегата, работающего на подмосковном угле марки Б2 состава С = 28,7% tf = 2,2% SS==2,7% N = 0,6% 0 = 8,6% А = 25,2% И = 32,0%, если известны температура топлива на входе в топку tj = 20° , температура воздуха в котельной в=30°С, температура горячего воздуха /, =300°С, коэффициент избытка воздуха в топке atr= 1,3, присос воздуха в топочной камере Aoj = 0,05, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива дз — 0,5%, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива д = Ъ%, объем рециркулирующих газов Грц=1,1 м /кг, температура рециркулирующих газов 0рц=1ООО°С и средняя объемная теплоемкость рециркулирующих газов с рд= 1,415 кДж/(м К). [c.55]

Задача 2.39. Определить, на сколько изменится полезное тепловыделение в топке котельного агрегата за счет подачи к горелкам предварительно подогретого воздуха, если известны температура воздуха в котельной в = 30°С, температура горячего воздуха /г.в = 250°С, коэффициент избытка воздуха в топке (Хг=1,15, присос воздуха в топочной камере А(Хг = 0,05 и потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива 93= 1%. Котельный агрегат работает на природном газе Саратовского месторождения состава С02 = 0,8% СН4 = 84,5% С2Нб = 3,8% СзН8=1,9% С4Н,0 = 0,9% С5Н,2 = 0,3% N2 = 7,8%. [c.55]

Задача 2.41. Определить теоретическую температуру горения в топке котельного агрегата, работающего на природном газе состава СН4 = 92,2% С2Нб = 0,8% 41,0 = 0,1% N2 = 6,9%, если известны температура воздуха в котельной /,= 30°С, температура горячего воздуха fT.B = 250° , коэффищ1ент избытка воздуха в топке (Хг= 1,1, присос воздуха в топочной камере Аат = 0,04 и потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива [c.57]

Задача 2.46. Определить количество теплоты, переданное лучевоспринимающим поверхностям топки котельного агрегата, работающего на донецком каменном угле марки Т состава С -62,7% Н" = 3,1% S> -2,8% N" = 0,9% 0"=1,7% а = 23,8% ff = 5,0%, если известны температура воздуха в котельной /, = 30°С, температура горячего воздуха /гв = 300°С, коэффициент избытка воздуха в топке а =1,25, присос воздуха в топочной камере Аат = 0,05, температура газов на выходе из топки 0 = 11ОО°С, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива з = 0,6%, потери теплоты от механической неполноты сгорания 4 = 3%, потери теплоты в окружающую среду 5 = 0,5% и потери теплоты с физической теплотой шлака 96=0,4%. [c.62]

Задача 2.47. Определить количество теплоты, переданное лу-чевоспринимающим поверхностям топки котельного агрегата, работающего на карагандинском угле марки К состава С = 54,7% Н = 3,3% S = 0,8% N = 0,8% 0 = 4,8% Л = 27,6% W = 8,0%, если известны температура воздуха в котельной /,=30°С, температура горячего воздуха г., = 350°С, коэффициент избытка воздуха в топке От= 1,3, присос воздуха в топочной камере А(Хт = 0,05, температура газов на выходе из топки 0т=1ООО°С, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива 3 = 0,6%, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 3,0%, потери теплоты в окружающую среду qs = 0,5% и потери теплоты с физической теплотой шлака [c.64]

Задача 2.48. Определить количество теплоты, переданное лу-чевоспринимающим поверхностям топки котельного агрегата, работающего на природном газе состава С02 = 0,2% СН4 = 97,9% С2Н4 = 0,1% N2=1,8%, если известны температура воздуха в котельной /в = 30°С, температура горячего воздуха /г.в = 230°С, коэффициент избытка воздуха в топке а.,= 1,1, присос воздуха в топочной камере АОт = 0,05, температура газов на выходе из топки 0 = 1ООО°С, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива дз = 1% и потери теплоты в окружающую среду 5=1,0%. [c.64]

Задача 2.50. Определить количество теплоты, переданное лу-чевоспринимающим поверхностям топки котельного агрегата, работающего на донецком угле марки Д с низшей теплотой сгорания QI—19 453 кДж/кг, если известны температура воздуха в котельной /в = 30°С, температура горячего воздуха fr, = 295° , коэффициент избытка воздуха в топке 1 = 1,3, присос воздуха в топочной камере Ааг = 0,05, теоретически необходимый объем воздуха F° = 5,17 м /кг, энтальпия продуктов сгорания / = = 12 160 кДж/кг, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива 9з = 0,7%, потери теплоты от механической непо- [c.64]

Задача 2.51. Определить лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропроизводительностью D — 4,09 кг/с, работающего на природном газе Ставропольского месторождения с низшей теплотой сгорания 6 = 35 621 кДж/м , если известны давление перегретого пара = 4 МПа, температура перегретого пара r = 425° , температура питательной воды в=130°С, величина непрерывной продувки Р=3%, теоретически необходимый объем воздуха F =9,51 м /м , кпд котлоаг-регата (брутто) >/ р=90%, температура воздуха в котельной te = 30° , температура горячего воздуха гв = 250°С, коэффициент избытка воздуха в топке о =1,15, присос воздуха в топочной камере Aotj = 0,05, теоретическая температура горения топлива в топке 0т = 2О4О°С, температура газов на выходе из топки б = =1000 С, энтальпия продуктов сгорания при в 1 — = 17 500 кДж/м , условный коэффициент загрязнения С = 0,65, степень черноты топки Дт = 0,554, расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке. Л/=0,44, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива q = 1% и потери теплоты в окружающую среду 95=1,0%. [c.65]

Задача 2.52. Определить лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропризводительностью D= 13,9 кг/с, работающего на каменном угле с низшей теплотой сгорания Ql = 25 070 кДж/кг, если известны давление перегретого пара />п.п = 4 МПа, температура перегретого пара /п = 450°С, температура питательной воды /пв=150°С, величина непрерывной продувки Р=4%, теоретически необходимый объем воздуха F° = 6,64 м /м , кпд котлоагрегата (брутто) >/ а = 87%, температура воздуха в котельной /в = 30°С, температура горячего воздуха в = 390 С, коэффициент избытка воздуха в топке 0 = 1,25, присос воздуха в топочной камере Лат = 0,05, теоретическая температура горения тогшива в топке бт = 2035 С, температура газов на выходе из топки 0 = 1О8О С, условный коэффициент загрязнения С = 0,6, степень черноты топки = 0,546, расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке, М=0,45, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива з=1,0%, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 174 = 3% и потери теплоты в окружающую среду = 1 %. [c.66]

Принцип работы вакуумно-плазменной установки поясняется схемой, представленной на рис. 8.9. Поток ионов металла формируется из плазмы электродугового разряда с холодным катодом. К катоду прикладывается отрицательный потенциал. Под действием приложенного напряжения ускоренный плазменный поток направляется на подложку, где происходят физико-химические процессы конденсации ионов и нейтральных атомов и образование поверхностных слоев. При напылении осуществляется подача газа в вакуумную камеру, что приводит к плазмохимическим реакциям с получением нитридных, карбидных, кар-бонитридных покрытий, а также покрытий на основе других соединений. Выбор реагента газовой среды определяется задачей получения покрытия требуемого состава. Некоторые характеристики соединений, используемых в качестве нап[.1ляемых покрытий, приведены в табл. 8,1. [c.249]

ТГысокой эффективностью отличаются трубчатые печи с излучающими стенками. В этих печах боковые стенки составляются из беспламенных панельных горелок, позволяющих сжигать топливо с малым коэффициентом избытка воздуха без потерь от химической неполноты сгорания и при больших тепловых напряжениях топочного объема (рис. 4.5). Необходимое для горения количество воздуха инжектируется топливным газом непосредственно из атмосферы. Газовоздушная смесь поступает через распределительную камеру горелки в керамические туннели, равномерно расположенные по всей поверхности горелки [c.259]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...