Сварка легированной стали

АИ-20 АН-22 Слабо-окислительные флюсы 19-24 18—21,5 0,5 7—9 3-9 12—15 9—13 11.5—15 27—32 19—23 25—33 20—24 2-3,0 1—2 1.0 1,0 0,08 0,05 0.05 0.05 — Сварка легированных сталей Сварка коррозионно-стойких II жаро- [c.117]

Низкокремнистые флюсы применяют обычно для сварки легированных сталей. [c.52]

Во многих случаях, в особенности при сварке легированных сталей и различных сплавов, требуется прежде всего получение определенных механических свойств и структуры металла около-шовной зоны и шва, которые зависят от длительности пребывания металла выше определенной температуры, скорости охлаждения в необходимом интервале температур, повторного нагрева и многих других особенностей термического цикла сварки (см. разд. IV). Поэтому оценка эффективности процесса сварки по энергетическим критериям часто оказывается второстепенной. Однако для сталей, мало чувствительных к воздействию термического цикла сварки, оценка эффективности различных режимов сварки по энергетическим затратам необходима. Следует различать сварные соединения двух основных крайних типов соединения, в которых преобладает наплавленный металл (заштрихованные участки на рис. 7.20, вверху), и соединения, образуемые преимущественно в результате расплавления основного металла (рис. 7.20, внизу). Для последнего типа соединений, например стыкового, тепловую эффективность процесса целесообразно характеризовать удельной затратой количества теплоты на единицу площади свариваемой поверхности [c.232]

Температурные деформации при сварке создают остаточные напряжения в зоне шва. Эти напряжения незначительны, если свариваемые металлы обладают хорошей пластичностью. К таким металлам относятся низко- и среднеуглеродистые стали. Сварка легированных сталей несколько затруднена из-за склонности к закалке околошовной зоны. Допускаемые напряжения для сварных соединений выбирают по табл. 1.1. [c.30]

Э60 60 16 6 — — Для сварки легированных сталей [c.363]

По назначению У — для сварки углеродистых и низколегированных сталей с временным сопротивлением разрыву до 60 кгс/мм Л — для сварки легированных сталей с Ов>60 кгс/мм Т — для сварки теплоустойчивых сталей В — для сварки высоколегированных сталей Н — для наплавки поверхностных слоев с особыми свойствами. [c.64]

При сварке легированных сталей принимают меньшую силу тока, чтобы уменьшить [c.335]

При газовой сварке легированной стали применяют флюсы (см. табл. 19) и используют проволоку соответствующих марок, указанных в ГОСТ 2246-54. [c.202]

Этичностью. Быстрое охлаждение в интервале температур 300—200°С, особенно при сварке легированных сталей, может привести к частичной или полной закалке металла шва на мартенсит. В результате образования хрупкого мартенсита, имеющего больший объем, чем перлит или феррит, в сварном шве возникают напряжения, которые могут привести к образованию трещин. Эти трещины называют холодными, так как они образуются при относительно низких температурах. [c.172]

В интервале температур от 1 400 до 950°С в сварном шве могут образовываться так называемые горячие трещины, которые сравнительно часто встречаются при сварке легированных сталей. Причина образования горячих треш ин заключается в неоднородности состава и свойств кристаллов металла шва при высоких температурах. Средняя часть дендрита состоит из более тугоплавких и более прочных при высоких температурах составляющих. [c.173]

Сварщики, допускаемые к выполнению сварочных работ, которые требуют специальных навыков (сварка легированных сталей, углеродистых сталей с содержанием углерода выше 0,28%, сварка металла толщиной более 25 мм), должны подвергаться дополнительным теоретическим и практическим испытаниям. [c.68]

Электрошлаковая сварка является наиболее рациональным и приемлемым способом для сварки легированных сталей большой толщины по сравнению с обычно применяемыми способами сварки. [c.523]

Большое значение придается предварительному и сопутствующему подогреву при сварке легированной стали, контролю производства сварочных работ и качества сварных швов. Основное требование, предъявляемое к стали, — хорошая свариваемость, т. е. способность давать сварное соединение, удовлетворяющее необходимым требованиям, и способность свариваться во всех пространственных положениях шва. [c.172]

Несмотря на специфику гидротурбостроения, зависящую от параметров различных гидроустановок, следует более тщательно и экономически оправдано создавать новые детали и узлы для машин различных конструкций и схем. Следует избегать излишнего многообразия видов отдельных узлов выпускаемых гидротурбин. Отсюда возникает важная задача обеспечения конструктивного единообразия и высокой технологичности одинаковых по наименованию деталей и узлов гидротурбин разных типов и размеров (например, сервомоторы направляющего аппарата, направляющие подшипники, механизмы поворота лопастей рабочего колеса и поворота направляющих лопаток, уплотнений и др.). Улучшение технологии связано также с проведением работ по механизации сварки, по сварке легированных сталей и легированных сталей с малоуглеродистыми. Для повышения качества и эксплуатационной стойкости деталей проточной части гидротурбин необходимо больше применять малоуглеродистую нержавеющую сталь. [c.165]

Химический анализ металла сварного шва, выполненного под флюсом для сварки малоуглеродистых сталей, производится по ГОСТ 2331-43, а под флюсом для сварки легированных сталей по ГОСТ 2604-44. [c.288]

Испытание производится от партии. Партией считаются электроды одной марки и одного диаметра, с покрытием из компонентов одной поставки и одного состава, при одинаковом технологическом процессе. Партия электродов для сварки легированных сталей должна также состоять из проволоки одной плавки. [c.289]

Механические свойства наплавленного металла и сварного соединения при применении электродов для сварки легированных сталей с особыми свойствами [c.292]

ГОСТ 2523-51 регламентирует содержание серы и фосфора в металле шва и в наплавленном металле поверхностного слоя в случае применения электродов, предназначенных для сварки углеродистых и низколегированных сталей и для наплавки — не более 0,05 7о каждого элемента для сварки легированных сталей группы А (табл. 58) — не более 0,035 %. [c.292]

Металл, наплавленный электродами для сварки легированных сталей и для наплавки поверхностных слоев, должен быть подвергнут анализу на содержание основных элементов. Содержание их должно соответствовать составу, установленному паспортом на электрод данной марки. [c.292]

Механические свойства наплавленного металла при сварке легированных сталей, не предусмотренных табл. 8, устанавливаются по ТУ. [c.216]

В сварных конструкциях применять углеродистые стали марок СтО, СтЗ, Ст5, Стб, 15, 35, 45, 50Г. Сварка легированных сталей несколько затруднена из-за склонности к закалке околошовной зоны и образованию в ней хрупких структур (требуется специальная технология сварки). [c.79]

Характеристика порошковых проволок для механизированной сварки легированных сталей [c.182]

Наибольшее влияние на свариваемость сталей оказывает углерод. Она ухудшается при увеличении содержания углерода, а также ряда других легирующих элементов. Для изготовления сварных изделий применяют в основном конструкционные низкоуглеродистые, низколегированные и легированные стали. Главными трудностями при сварке легированных сталей являются их склонность к образованию закалочных структур, горячих и холодных трещин, а также ухудшение механических свойств — в первую очередь снижение пластичности в зоне сварки. Чем выше содержание углерода в стали, тем сильнее проявляются эти недостатки и тем труднее обеспечить необходимые свойства сварного соединения. [c.54]

АН-20С 19... 24 <0,5 3...9 9.. 13 27... 32 25... 33 2... 3,0 0,8 0,06 0,03 - Сварка легированных сталей [c.67]

В процессе первичной кристаллизации сварного шва желательно получить мелкозернистую структуру с незначительной химической неоднородностью. Металл с такой структурой обладает высокой прочностью и пластичностью. Мелкозернистое строение наплавленного металла можно получить при быстром охлаждении, т. е. при вторичной кристаллизации. Но это не всегда возможно. Быстрое охлаждение в интервале температур 200—300° С, особенно при сварке легированных сталей, может привести к частичной или полной закалке металла шва. В результате образования мартенсита, имеющего больший объем, чем перлит или феррит, в сварном шве возникают напряжения, которые могут привести к образованию трещин. Эти трещины называют холодными, так как они образуются при относительно низких температурах. [c.243]

Равнопрочность наплавленного металла с основным при сварке сталей рассматриваемой группы часто достигается за счет небольшого легирования шва элементами, переходящими из основного металла. Возможно также использование легированного присадочного металла. В связи с этим наблюдается некоторое снижение стойкости наплавленного металла к образованию кристаллизационных трещин по сравнению с низкоуглеродистыми сталями. Поэтому при сварке легированных сталей этой группы часто стремятся снизить содержание углерода и легирующих элементов в металле шва, применяя менее легированные сварочные материалы. [c.366]

При сварке легированных сталей диаграмма Fe—О — С существенно усложнится из-за образования более устойчивых, чем РезС, карбидов (легирующие элементы Сг, Мп, ванадий, ниобий, титан), а также из-за смещения границ растворимости карбидов в твердых растворах 7-Fe (никель). [c.341]

Для сварки легированных сталей, содержащих легкоокисляю-щиеся компоненты, используют флюсы с минимальной окислительной способностью. Такие флюсы строятся на основе флюорита СаРг, к которому добавляют для понижения электропроводности АЬОз и СаО. Эти флюсы также активно понижают содержание серы. Длительное пребывание жидкого металла в контакте с синтетическим шлаком дает возможность подавать в шлаковую ванну электродные проволоки или пластины различного состава для их переплава, а это создает условия для улучшения свойств полученного металлического слитка (снижение содержания серы [c.378]

При сварке легированных сталей необходимо использовать специальные сварочные проволоки, содержащие раскислители (марганец и кремний) — Св08ГС, Св08Г2С, СвО,7ГС, которые предохраняют от окисления легирующие добавки свариваемого металла (защитный газ СО2 — сильный окислитель). Подробно металлургические особенности процесса сварки в углекислом газе рассматриваются в работе [18]. [c.382]

АН-20С АН-20СМ и АН-20П —для дуговой автоматической наплавки высоколегированных и сварки легированных сталей [c.415]

В зависимости от рода получаемого шлака электродные покрытия могут быть разбиты на кислые и основные. Важнейшим моментом, определяющим качество покрытия, является степень его раскислённости или окислительная способность образуемых им шлаков. Даже в условиях весьма эффективной защиты расплавленного металла от вредного внешнего воздействия атмосферного кислорода нераскис-лённые или слабо раскисленные шлаки могут насытить металл шва значительным количеством кислорода за счёт перехода свободных окислов из шлака в металл. Аналогичное явление может иметь место при использовании в покрытии рудных компонентов, которые при нагреве выделяют свободный кислород, например, марганцевая руда. В советской практике для многих марок толстопокрытых электродов применяются главным образом основные рас-кислённые покрытия, особенно при сварке легированных сталей. Для регулирования химического состава металла шва и его механических свойств в советской практике в подавляющем большинстве марок покрытых электродов, применяемых для сварки углеродистых и низколегированных конструкционных сталей, практикуется легирование через покрытие. Для этой цели используются в основном различные ферросплавы, которые одновременно осуществляют и другие функции в электродном покрытии (раскисление, создание мелкозернистости металла шва, повышение устойчивости дуги, улучшение технологических свойств шлака). [c.297]

При сварке легированных сталей необходимость подогрева и температура определяются ло спецнальны.м инструкциям. [c.40]

Марки в зависимости от их назначения — 0ММ5, ОМУ-1, ЦМ-7 и пр. Для сварки легированных сталей применяют электроды марок ЦЛ-6, ЦЛ-14, ЦУ-2М и др., а для па-плавки против истирания применяют электроды марок Т-590, Т-620 и др. [c.36]

При ЭШС используют электродную проволоку диаметром 3...5 мм по ГОСТ 2346-70 и флюсы по ГОСТ 9087-69. Опыт применения ЭШС показал, что при сварке протяженных стыков углеродистых и низколегированных сталей электродными проволоками Св 08А, Св 08ГА, Св 08Г2С лучшими технологическими свойствами обладают флюсы АН-8, АН-8М, а при сварке легированных сталей - АН-22. Все флюсы (табл. 22), применяемые для ЭШС, плавленные. [c.218]

В интервале температур от 1400 до 950° С в сварном шве могут образоваться горячие трещины. Они сравнительно часто встречаются при сварке легированных сталей. Причина образования горячих трещин заключается в неоднородности состава и свойств кристаллов металла сварного шва при высоких температурах. Средняя часть дендрита состоит из более тугоплавких и прочных при высоких температурах составляющих. Легкоплавкие примеси оттесняются на периферию дендритов и в межден-дритные промежутки. Металл по границам дендритов может нз [c.244]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...