Трубы Прочность при изгибе

Прочность при изгибе 23, 62 Трубы из сплавов магниевых деформируемых прессованные — Механические свойства 141 [c.303]

На ряде электростанций на паропроводах свежего пара блоков сверхкритического и высокого давления неоднократно наблюдались повреждения штуцеров дренажных и импульсных линий. Причины повреждений— исчерпание длительной прочности при изгибе, вызванном компенсационными напряжениями. Повреждаются штуцера дренажных труб с наружным диаметром 16—28 мм и толщиной стенки 3—6 мм. На штуцерах более толстых труб повреждения редки. Количество повреждений штуцеров можно резко сократить, если на штуцере после конического перехода на меньший диаметр сделать цилиндрический участок длиной около одного диаметра, разнеся, таким образом, в разные места концентратор напряжения из-за перехода от цилиндра к конусу и зону термического влияния шва, обладающую пониженной деформационной способностью при изгибе. Необходимо обеспечивать большую гибкость дренажных и импульсных линий, чтобы снизить компенсационные напряжения. [c.312]

Книга соответствует традиционной программе машиностроительных вузов. Излагаются следующие разделы курса сопротивления материалов растяжение, кручение, изгиб, статически неопределимые системы, теория напряженного состояния, теория прочности, толстостенные трубы и тонкостенные оболочки, прочность при переменных напряжениях., расчеты при пластических деформациях, устойчивость и методы испытаний. Даются элементарные сведения пв композиционным материалам. [c.32]

Изложены основные разделы курса сопротивления материалов растяжение, кручение, изгиб, статически неопределимые системы, теория напряженного состояния, теория прочности, толстостенные трубы, пластины и оболочки, прочность при переменных напряжениях, расчеты при пластических деформациях, устойчивость и методы испытаний. Для лучшего усвоения теоретического материала даны примеры с решениями. По сравнению с предыдущими изданиями опущены параграфы и главы, не получившие широкого практического применения, внесены дополнения и уточнения с учетом современных тенденций развития механики и прочности конструкций. [c.4]

Образцы исследуемых сталей были подвергнуты холодной деформации различными способами. Для лучшего имитирования условий механического состояния при наклепе труб методом гибки исследована серия образцов, наклепанных изгибом. Для этой цели цилиндрические заготовки образцов изгибали, проводилась термическая обработка изогнутых заготовок для снятия наклепа и затем заготовки выпрямляли и получали образцы, пригодные для испытания на длительную прочность при одноосном растяжении, на которых предварительный наклеп осуществлен изгибом. Недостатком этой серии образцов явилась малая степень деформации (не выше 20%). [c.31]

Изделия из труб переменного сечения целесообразно применять в качестве нагруженных элементов в пространственной конструкции при условии, что нагрузка вызывает изгиб или сжатие трубы. Прочность труб переменного сечения превышает соответствующую величину труб постоянного сечения. Трубы переменного сечепия еще ие имеют государственного стандарта и изготовляются по техническим условиям в зависимости от назначения заказа. [c.443]

Таблица 9.18, Коэффициент прочности сварного соединения труб при изгибе

Для стальных труб (сталь 20, 35, 40) допустимое напряжение Стд = 400...500 МПа, для труб из цветных металлов и сплавов Стд = 200... 250 МПа. При искажении цилиндрической формы трубы (изгиб) Стд должно быть снижено на 25 %. Запас прочности при расчете обычно выбирают равным трем. [c.195]

Коэффициент прочности поперечного сварного соединения при изгибе ф принимают для труб из аустенитной и высокохромистой стали катаных равным 0,6, ковано-сверленых— 0,7, для труб из перлитной стали катаных — 0,8, ковано-сверленых — 0,9. [c.200]

Здесь Qa — внешняя сила в осевом направлении / — площадь поперечного сечения стенки трубы — изгибающий момент от воздействия весовой нагрузки ф — коэффициент прочности сварного шва при изгибе [c.150]

От выбора вида наполнителя во многом зависят механические свойства полимерного материала. Так, порошкообразные наполнители повышают твердость и предел прочности при сжатии наполнители волокнистой структуры увеличивают прочность на изгиб, особенно при динамическом действии нагрузки еще значительнее повышается прочность в случае использования листового наполнителя, поскольку такой материал может воспринимать и растягивающие напряжения. Полимерные материалы с листовым наполнителем применяют в виде листов, труб, плит, а также в крупногабаритных изделиях простого контура. [c.366]

На рис. 80, д приведены результаты испытаний трубчатых образцов при комбинированном воздействии изгиба и внутрен его давления. На графике нанесены две кривые одна — характеризующая прочность труб под внутренним давлением, а вторая (нижняя) — прочность сварных стыков при изгибе. Характер раз- [c.136]

Ценные сведения получены в работе [207] при исследовании усталостной прочности односторонних соединений труб, выполненных различными способами сварки (табл. 36). При долговечности в пределах 10 —10 циклов не наблюдали различия в усталостной прочности при симметричном круговом изгибе стыковых соедине-. ний труб диаметром 1 4/102 мм, длиной 3050 мм для сталей двух [c.149]

При сжатии трубы энергия расходуется на кольцевую деформацию, на изгиб и распрямление, на трение об инвертирующий пуансон. При выборе размеров трубы необходимо принять меры, предотвращающие наступление преждевременной потери устойчивости по Эйлеру или деформации ромбовидной формы, изгиба в окружном направлении, разрыва, а также отрыва. Формула, по которой можно найти силу F, вызывающую выворачивание трубы, может быть записана следующим образом F = = где о р — предел прочности при растяжении. [c.130]

Исследования технологии сварки рассматриваемым методом касаются в первую очередь оптимизации ее параметров, установления их взаимосвязи и зависимости от свойств свариваемых ПМ. В качестве критерия оптимизации наряду с кратковременной прочностью при растяжении [121] или изгибе сварных образцов используют прочность на удар при изгибе [123], результаты оценки деформационных свойств сварных соединений при испытании сгибанием, длительную прочность образцов, в том числе при повышенной температуре, длительную прочность сварных труб [121, 123], трещиностойкость образцов или сварных труб при вдавливании штифта в отверстие диаметром меньше диаметра штифта, в том числе [c.361]

Любую конструкцию можно представить как сочетание листов, балок, профилей, стержней, труб и им подобных элементов. С учетом указанных выше требований детали из листовых материалов соединяют по плоскостям, уголком или в тавр, а трубчатые детали — по телескопической форме (рис. 7.6). Приведенные конструкции клеевых соединений отличаются своим поведением при действии на них различных нагрузок (растяжение, сжатие, изгиб и т. д.). Некоторые соединения, очень прочные при нагружении в одном направлении, могут быстро разрушиться при изменении направления действия нагрузки. Например, соединение встык, характеризующееся высокой прочностью при сжатии, обладает низкой прочностью при растяжении и особенно при изгибе. Соединение внахлестку может выдержать относительно большую растягивающую нагрузку, но при изгибе легко разрушается. Некоторое представление о концентрации напряжений в различных соединениях при действии растяжения, сжатия или изгиба дает табл. 7.28. Большое значение имеет также равномерность (или неравномерность) распределения этих напряжений в клеевом шве. Поэтому при конструировании клеевого соединения необходимо иметь представление о напряжении, существующем в каждой точке соединения. Вычисленные или найденные на основании опытных данных средние значения на- [c.511]

Бетоны имеют невысокую прочность при растяжении и изгибе. Для устранения этого недостатка бетон армируют стальной а.р-матурой (стержни или проволока). Такой материал называют железобетоном. Железобетон применяется в жилищном строительстве, при изготовлении труб, ферм для покрытия пролетов, колонн, свай, фундаментных и других балок и т. д. [c.83]

Величина расчетного момента внутренних сил зависит от принимаемой схемы напряженного состояния деформир уемого материала, а момент можно определить из условия сложного или простого (линейного) напряженного состояния с учетом или без учета упрочнения и упругой зоны в средней части трубы. Для упрощения расчетов применительно к сталям средней и высокой прочности распространена схема аппроксимации диаграммы растяжения в виде ломаной линии, образованной двумя прямыми отрезками (рис. 2, а и б). В обеих диаграммах первый участок соответствует упругому состоянию, его наклон определяется модулем нормальной упругости . Второй участок на рис. 2, а параллелей оси абсцисс и показывает, что материал не упрочняется (идеально упруго-пластичен). Более пологий участок (рис. 2, б) отвечает состоянию линейного упрочнения, и его наклон соответствует модулю упрочнения Ег. Точка пересечения этих прямых характеризуется пределом упругости или пределом текучести которые обычно считают в таких случаях условно совпадающими. В действительности изменение механических свойств после появления пластических деформаций определяется не одной точкой на диаграмме (допустим, точкой пересечения прямых на схеме), а переходной зоной упруго-пластических де рмаций. Эпюра продольных напряжений при изгибе трубы имеет вид, показанный на рис. 2, г и д. [c.8]

И. Стр. 62. Обращает внимание некоторое противоречие. Здесь говорится, что низкая прочность на изгиб может привести к повреждению при транспортировании труб , а несколькими строками выше указывается, что трубы легко транспортируются почти без риска повреждения их во время перевозки . Как известно, одним из недостатков асбестоцементных труб является опасность их повреждения при перевозках. [c.345]

Трубы выпускают длиной 1,5—3 м с градацией 0,25 м), с наружным диаметром 18 27 30 39 45 68 93 и 122 мм при толщине стенки (в зависимости от диаметра) 3—7 мм. Предел прочности на изгиб 600—1000 кгс/см , на раздавливание 300—400 кгс/см . Допустимое рабочее (эксплуатационное) давление труб диаметром 18— 39 мм включительно — 8 кгс/см , термическая стойкость (выдерживаемый без разрушения температурный перепад) 80° — для труб, диаметром 18—45 мм и соответственно 75 70 и 65° — для труб диаметром 68, 93 и 122 мм. [c.55]

Стеклянные трубы в последнее время тоже стали применяться в народном хозяйстве. Стеклянные толстостенные трубы изготовляют диаметром до 100 мм и длиной до 3 м, рассчитанные на давление до 3 ати. Они могут работать в интервале от —50 до 4-150° без резких смен температур. Коррозионная стойкость этих труб является повышенной, даже в условиях высокой агрессивности среды. Сравнительно невысокая стоимость этих труб позволяет использовать их для укладки линий большой протяженности. К недостаткам стеклянных труб относятся их высокая хрупкость и небольшая прочность на изгиб. Этот дефект удается несколько устранить применением гибких соединений, однако в некоторых случаях, например в условиях вибрации, при возможных механических воздействиях и гидравлических ударах употребление их нерационально. Эти трубы могут найти применение для многих подземных трубопроводов. [c.93]

Методы кручения стержней на практике применяются только для определения модулей сдвига (в плоскости и межслойного), изгиб стержней — для определения модуля и прочности при межслойном сдвиге. Методы растяжения полосы используются для определения модуля сдвига в плоскости укладки арматуры. Более подробный разбор перечисленных методов дан в последующих разделах, пр1 -чем главное внимание уделено способу реализации заданного напряженного состояния. Кручение стержней и труб рассматривается в разделе 4.4. [c.121]

Трубы из графитопластовых материалов марок АТМ-1, АТМ-1Т ТУ 48-20-13-77 различных диаметров. Предназначены для защиты штуцеров химической арматуры и должны обеспечивать водопоглощение 0,01—0,1 водопроницаемость под давлением среды 0,5 МПа — не раньше чем через 10 мин предел прочности при изгибе и растяжении соответственно не менее 25 и 18 МПа теплостойкость от —18 до -Ы15°С для труб из материалов марки АТМ-1 и от 18 до + 150 °С — для АТМ-1Т. Трубы можно перевозить всеми видами транспорта хранить — в условиях, исключающих воздействие атмосферных осадков и механическое повреждение. Гарантийный срок хранения труб— 18 мес со дня отгрузки. [c.12]

Толщина трубных досок определяется расчетом на прочность при изгибе с учетом ослабления отверстиями для прохода труб (глава III) и для конденсаторов обычно составляет 20—30 мм. Стальные трубные доски ввариваются непосредственно в корпус, как показано на фиг. 151 (узел 5). При изготовлении трубных досок из мюнц-металла они прибалчиваются к корпусу на фланцах. В больших конденсаторах трубные доски усиливаются с помощью приварных ребер жесткости. [c.203]

Объемный вес плит 1000 кг1м коэффициент теплопроводности 0,2S ккал (м-ч-град) при 20° С влажность не более 8% гигроскопичность за 72 ч при относительной влажности среды 95—100% к первоначальному весу образца не более 7% водопоглощение за 24 ч при полном погружении в воду не более 20% предел прочности при изгибе не менее 200 кПсм горение по методу огневая труба 30 сек, тление 30 сек общие потери в весе 20% предельная температура применения — 25 н- +40° С. Размеры плит, мм длина 1300 ширина 1000 толщина 4,5 и 5,5. [c.10]

Водопоглощение стеклопластика за 24 ч 7—10% предел прочности при изгибе 500 кПсм потери в весе при испытании на огнестойкость по методу огневой трубы не более 10% содержание связующего не более 60% объемный вес 1200—1400 кг/м коэффициент теплопроводности при 20° С 0,iS—0,22 ккал/ м-ч-град) предельная температура применения от —40 до +100° С. [c.31]

Газонепроницаемые трубы из стеклопласта выпускаются диаметром 100—500 мм они рассчитаны на внутреннее давление 100—120 ат. Предел прочности при растяжении материала труб 3500—5000 кгс1см , предел прочности при изгибе до 3000 кгс см-. Рабочее давление газа, нефти (для труб, выполненных диагональной намоткой) принимается равным 25—50 кгс/см . [c.137]

Объемный вес огнестойких плит 700—800 кг1м коэффициент теплопроводности 0,1—0,15 ккал1 м ч ерад) при 20° С предел прочности при изгибе 1900—2200 кПсм гигроскопичность за 72 ч 10%, водопоглощение за 24 ч 10—18% потеря веса при испытании по методу огневой трубы не более 10%. [c.179]

Книга соответствует традиционной программе машиностроительных вузов. Излагаются следующие разделы курса сопротивления материалов растяжение, кручение, изгиб, статически неопределимые системы, теория напряженного состояния, теория прочности, толстостенные трубы и "онкостенные оболочки, прочность при переменных напряжениях, ргсчеты при пластических деформациях устойчивость и методы испытаний. По сравнению с предыдущими изданиями она сокращена за счет разделов, которые на лекциях обычно не читаются, и дополнена некоторыми элементарными сведениями по композиционным материалам, получающим в настоящее время повсеместное распространение и общее признание. [c.2]

В настоящей работе рассматриваются результаты применения феррозондового метода контроля для оценки усталостной прочности ряда сталей бурильных труб ( Д , К , Е , Е М ) с учетом напряженного состояния, возникающего в процессе эксплуатации, а также закономерности усталостной повреждаемости. Фер-розондовый метод контроля использован также для оценки характеристик циклической вязкости разрушения материала на цилиндрических образцах с развитием односторонней трещины усталости при изгибе с вращением. [c.107]

R— радиус гнутого участка трубы (по нейтральной линии), мм Q —дополнительная нагрузрса на трубу от внешних осевых усилий, кГ — то же от осевого усилия, вызываемого самокб.мпенсацией теплового расширения кГ, — изгибающий момент от внешних нагрузок, кГ-см — крутящий момент от внешних нагрузок, кГ-сл —изгибающий момент от самокомпенсации,/сГ С.и М — крутящий момент от самокомпенсации, кГ См / — площадь поперечного сечения трубы, мм--, фд — коэффициент прочности поперечных сварных соединений при изгибе. [c.314]

Величина коэффициента прочности поперечного соарного соединения Фи при изгибе принимается следующей для труб из аустенитной и высокохромистои стали катаных = 0,6 ковано-сверленых — ср —0,7 для труб из перлитной стали катаных = 0,8 ковано-сверленых - ф = 0,9. [c.316]

Нормами предусмотрено также при поверочных расчетах эквивалентных напряжений в трубах от внешних нагрузок с учетом ползучести (осевой силы, изгибающих и крутящих моментов) дополнительно учитывать следующие величины коэффициента прочности поперечных сварных стыков при изгибе для труб из аустенитной и высокохромистой стали катаных (р 0,6 кованосверленых ф = 0,7 для труб из перлитной стали катаных ф = 0,8 кованосверленых ф 0,9. [c.157]

Для получения высоких механических свойств, и особенно прочности соединений с односторонними швами, требуется качественное выполнение корневого шва. Недостатки в конструктивнотехнологическом исполнении корневой зоны шва в односторонних соединениях могут привести к значительному снижению усталостной прочности соединений. Так, прочность при плоском переменном изгибе труб из мягкой стали, сваренных с одной стороны (2 10 циклов), при некачественно выполненных швах резко понижалась по сравнению с цельными трубами [257] [c.143]

При испытаниях на симметричный изгиб труб диаметром 276/266 мм из мягкой стали (а = 28 кгс/мм ) с U-образными стыками, сваренными на стальном подкладном кольце, полоса разброса предела выносливости при 2-10 циклов составила 6,6—8,2 кгс/мм [241]. Существенного различия в усталостных свойствах для трех исследованных типов электродов (рутиловые, низководородные и с железным порошком) не наблюдалось. При пульсирующем растяжении трубы с такими швами имели усталостную прочность при 2-10 циклов 14,5 кгс/мм . [c.149]

В соответствии с ГОСТ 10087—62 материал прессовочный АГ-4С изготовляется в виде ленты для получения труб методом намотки и используется для горячего прессования или литья под давлением различных высокопрочных изделий и деталей, несущих элементов строительных конструкций. Объемный вес 1650—1800 вз/л коэффициент теплопроводности нри 20° С 0,18—0,28 ккал м-ч-град) предел прочности при растяжении 2000 кПсм , при сжатии — 1300 кПсм , при изгибе —2000 кПсм теплостойкость 280° С температура применения 200° С водопоглощение за,24 ч не более 0,2%. [c.28]

При поверочных расчетах эквивалентных напряжений в трубах от внешних нагрузок и самокомпенсации при высоких температурах нормами предусмотрен дополнительно коэс ициент прочности поперечных кольцевых сварных стыков при изгибе ф для труб из аустенитной и высокохромистой стали катаных ф = 0,6 кованосверленых Фи = 0,7 для труб из перлитных сталей катаных ф = = 0,8 ковано-сверленых ф = 0,9. Указанное требование введено в целях уменьшения опасности хрупких (локальных) разрушений сварных стыков при высокотемпературной эксплуатации узлов, изготовленных из легированных сталей. При проектировании сварных узлов необходимо размещать сварные соединения в участках без воздействия значительных напряжений изгиба. [c.197]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...