Расчет дросселя

Рассмотренная зависимость коэффициента расхода р от противодавления должна быть учтена при расчете дросселей, состоящих из пакета дроссельных шайб, междроссельные камеры которых находятся под давлением. [c.75]

При проектировании опор и расчете дросселей следует учитывать, что трубопровод выполняет роль дополнительного гидравлического сопротивления, особенно при больших расходах смазочной жидкости. [c.408]

В свою очередь расчет дросселя основан на том, что его реактивное сопротивление должно быть значительно больше (в 5— [c.398]

А. Рассмотрим сначала эжектор с сужающимися соплами ( р=1). Расчет дроссель- [c.168]

В качестве рекомендаций для расчета вихревых подогревателей можно отметить, что по максимально достижимым эффектам нагрева части газа, истекающей через проходное сечение дросселя составляет 0,15 < <0,22. При этом относительное значение отверстия диафрагмы 7 выбирается в диапазоне [c.227]

Как указывалось выше, кольцевое сечение дроссельного отверстия является менее благоприятным при работе на малых расходах. При расчете расхода рабочей жидкости через диафрагменный дроссель используют известное выражение [c.41]

Для расчета расхода рабочей жидкости через регулируемый диафрагменный дроссель типа ДО (рис. 15, а) определяют площадь угловой канавки (щели) /д в плоскости перекрытия ее отсекающей кромкой корпуса [c.42]

Рис. 52. К расчету плоского дросселя

Задача 4.37. Определить перепад давления на линейном дросселе Ap = pi—рг, если жидкость проходит через п = = 2,5 витка однозаходного винта прямоугольного профиля. При расчете принять диаметры винта Л = 20 мм, впадин витков 16 мм их толщина 6 = 2 мм шаг/ = 4 мм расход жидкости Q = 0,2 л/с плотность жидкости р = 900 кг/м ее вязкость v = 0,5 Ст. [c.84]

Указания 1. Используя графоаналитический метод расчета трубопроводов, определить давление ру. Для этого построить характеристики насоса 8, дросселей 5 и 6, определить рабочую точку на характеристике насоса 8. [c.135]

Указание. Составить систему дифференциальных уравнений, соответствующих элементам гидросистемы. Составить программу численного интегрирования полученной системы уравнений. Провести расчет переходных процессов и построить их графики для двух вариантов расчета по следующим параметрам ход штока гидроцилиндра, расход, перепад давления на линии и дросселе, давление в гидроаккумуляторе. [c.163]

Сопротивление Zв учитывает активное сопротивление обмотки, а также дополнительные сопротивления, которые могут быть включены в ее цепь до источника с известным напряжением Од (сопротивления шин, дросселей, конденсаторов, включенных последовательно с обмоткой). Достоинствами уравнений (8-8) являются физическая наглядность, симметричность системы (XQp —Хр0) и простота учета элементов внешних цепей индукторов. Система уравнений (8-8) выражает второй закон Кирхгофа для индуктивно связанных элементов. Для реализации метода необходимо разработать рекомендации по разбиению тел на элементы, создать алгоритмы расчета коэффициентов MQp и решения систем уравнений высокого порядка с комплексными членами. [c.123]

При обратном ходе в зависимости от требований технологического процесса воздух из подпоршневого пространства пневматического механизма 6 можно выпускать или быстро через специальный воздухопровод перед дросселем, или медленно через дроссель. В рассматриваемой схеме золотник приводится в движение от кулачкового механизма с пружиной 2. Кулак расположен на главном валу машины. Как видно из рассмотренной схемы, при выполнении технологического процесса с помощью пневматического механизма создается давление на жидкость, представляющую собой расплавленный металл, а затем происходит перемещение ее, сопровождаемое такими же явлениями, как и в гидравлических механизмах. Целью расчета является определение времени заполнения формы, что, в свою очередь, зависит от закона истечения струи расплавленного металла или, в конечном счете, от закона движения поршня. Таким образом, при решении поставленной задачи приемлемы уравнения, рассмотренные в предыдущих параграфах. [c.234]

Переходя к расчету рассматриваемой пневмогидравлической системы, остановимся на определении некоторых параметров пневматической ее части. При расчете примем, что редукционный клапан 3 и дроссель 5 (см. рис. XII.7) полностью открыты и, следовательно, механизм будет иметь наименьшее время срабатывания. Удлинение этого времени, как уже отмечалось, может быть достигнуто регулировкой редукционного клапана и дросселя. [c.235]

Разность давлений Pi и ра определяет так называемый номинальный перепад давлений на дросселе (по среде), который в основной постановке задачи расчета пропускной способности дросселя будет считаться заданным. Разность р и р определяет действующий (действительный) перепад давлений в потоке, который, как и зависящий от него расход газа, считается неизвестным. Для звуковых сопел действительный перепад может быть больше (докритический и критический режим течений), равен и меньше номинального перепада давлений (надкритический рен им течения). Для сверхзвуковых сопел действительный перепад всегда меньше номинального. [c.188]

Правую часть этого равенства можно выразить через входное давление Pi, числа Mj и М - Однако величины и М , в свою очередь, зависят от М . Ввиду сложности вывода обобщенной формулы пропускной способности дросселя на такой основе в данной работе предлагается упростить задачу, разделив на этапы собственно расчет расхода газа и расчет параметров, которые его определяют. [c.203]

Переходим к уточнению условий и выводу зависимостей для расчета параметров пропускной способности дросселя с учетом сопротивлений входа и выхода потока газа. [c.206]

При расчете пропускной способности дросселя в рассматриваемой здесь постановке указанные сомножители, включая V21, являются искомыми (неизвестными). Поэтому использование формул (112) и (125) делается затруднительным. [c.220]

В связи с этим ниже для расчета пропускной способности дросселя в общем случае будем использовать при известных температурах торможения (первая постановка задачи) формулы (115) и (116) и формулу (60) при известных температурах газа в потоке (вторая постановка задачи). [c.220]

Переходим к выводу уравнений неразрывности потока, учитывающих эффект совместного влияния местных сопротивлений и теплообмена. Попутно уточним особенности теплообмена (поглощение и выделение тепла) по длине канала дросселя, влияние этих особенностей теплообмена на коэффициент полезного действия изотермического течения газа при наличии сопротивлений, а также способы расчета количеств тепла, участвующих в теплообмене. [c.225]

Результаты расчета по этой формуле зависимости ( зг) изотермического течения показывают (рис. И), что с ростом геометрических сопротивлений входа и выхода дросселя критическое отношение давлений, начиная с А за > 1,3, также возрастает. [c.235]

Рассмотренная зависимость должна быть учтена при расчете дросселей, состоящих из пакета дроссельных шайб междро сель-ные камеры которых находятся под давлением. [c.88]

Приводимые ниже характеристики, определяюпдие потери механической энергии потока в каналах, могут использоваться при расчете дросселей, течение воздуха в которых происходит [c.262]

КонструктивБый расчет дросселя проведем на конкретном примере. Исходные данные др = 18 Гн /р, = 0,2 А. [c.209]

Расчет клапанов непрямого действия выполняют по ранее приведенным уравнениям. Прн отол составляют системы уравиепий для управляющего и основного клапанов п решают совместно с урав-пенпо.м npony Kisoii способпост[1 дросселя. [c.373]

Анализ результатов траверсирования различными зондами объема камеры энергоразделения позволяет выделить следующие характерные особенности распределения параметров в вихревой трубе с дополнительным потоком. Как и в обычных разделительных вихревых трубах, работающих при ц 1, четко различаются два вихря — периферийный и приосевой, перемещающиеся в противоположных направлениях вдоль оси. Первый — от соплового сечения к дросселю, второй — в обратном направлении. Распределение параметров осредненного потока существенно неравномерно как по сечению, згак и по длине камеры энергоразделения. Радиальные градиенты статического давления и полной температуры уменьшаются от соплового сечения к дросселю, а их максимальные значения наблюдаются в сопловом сечении. Распределение тангенциальных и осевых компонент скорости качественно подобны для различных сечений, однако, количественно вдоль трубы они претерпевают изменения. Поверхность разделения вихрей в большей части вихревой зоны близка к цилиндрической, о чем свидетельствуют пересечения осевых скоростей для различных сечений примерно в одной точке оси абцисс Т= 0,8 (см. рис. 3.9 и 3.10). Это хорошо согласуется с результатами исследований вихревых труб с диффузорной камерой энер-горазцеления, работающих при ц < 0,8, и позволяет в составлении аналитических методик расчета вихревых труб с дополнительным потоком вводить допущение dr /dz = О, а радиус разделения вихрей Tj для этого класса труб считать равным примерно 0,8. Как и у обычных труб, интенсивность закрутки периферийного потока вдоль трубы снижается -> 0), а возвратное при-осевое течение формируется в основном из вводимых дополнительно масс газа, скорость которых на выходе из трубки подвода дополнительного потока имеет осевое направление. По мере продвижения к отверстию диафрагмы приосевые массы в процессе турбулентного энергомассообмена с периферийным вихрем приобретают окружную составляющую скорости. Затухание закрутки периферийных слоев происходит тем интенсивнее, чем больше относительная доля охлажденного потока. Опыты показывают, что прй оптимальном по энергетической эффективности [c.112]

Опыты показывают, что в сечении камеры энергоразделения, примыкающем к сопловому вводу, коэффициент теплоотдачи в зависимости от режима работы изменяется в достаточно широком диапазоне от 1300 до 2000 Вт/(м К), что в 10—13 раз превышает значения а при турбулентном течении без закрутки [196, 208]. В сечении, примыкающем к дросселю (у раскручивающей крестовины), значение а хотя и высоко, но заметно меньше 1250 < а < 1350. Очевидно, это снижение а вызвано заметным падением уровня окружной скорости вдоль камеры энергоразделе-ния. Результаты опытов прошли тестирование численным трехмерным тепловым расчетом на режиме я = 4 и ц = 0,8 в предположении, что температура воздуха и коэффициента теплоотдачи вдоль камеры энергоразделения изменяются по линейному закону (см. рис. 6.4). [c.286]

Через омическое сопротивление 10 протекает ток силой не более 0,2 мА. Омически-емкостной контур 10, 11 и включенный перед ним дроссель 6 предназначаются для защиты диодов при пиковых напряжениях и больших токах короткого замыкания. При этом размеры дроссельной катушки выбирают с таким расчетом, что в случае неисправности падение напряжения на дросселе и группе диодов (8, 9, 10, 11) вызывает срабатывание пробивного предохранителя 5. [c.310]

Для получения более полных характеристик переходных и неустановившихся процессов, возникающих при разгоне и торможении системы с учетом упругости жидкости и трубопроводов, уточнения предложенного закона изменения проходного сечения встроенного гидротормоза, назначения оптимальной последовательности работы и характеристик управляющей и регулирующей аппаратуры, выбора оптимальных характеристик и разработки методов расчета систем такого типа выполнены теоретические исследования, в которых расчетная схема гидропривода (рис. 3) принята в виде четырехмассовой системы с упругими связями одностороннего действия. Масса 9 представляет собой суммарную массу вращающихся частей насосного агрегата, масса Шд — приведенную к поршню массу связанных с ним деталей и части жидкости гидросистемы, массы и Шз — эквиваленты распределенной массы жидкости в трубопроводах гидросистемы. Упругие связи гидросистемы обусловлены податливостью жидкости и трубопроводов. Система находится под действием концевых усилий электродвигателя Рд, подпорного клапана Рп и приложенных в промежуточных сечениях упругих связей сил сопротивления ДР,, величины которых зависят от расходов жидкости через соответствующие сечения гидросистемы. В сечениях 1 и 8 прикладываются силы сопротивления, возникающие при протекании жидкости через проходные сечения электрогидравлического распределителя. После подачи команды на перемещение золотника распределителя площади указанных проходных сечений изменяются во времени от нулевой до максимальной. В сечениях Зяб прикладываются силы сопротивления, возникающие при протекании жидкости через автономные дроссели, проходное сечение которых изменяется от максимального до минимального, обеспечивающего ползучую скорость поршня в конце хода и обратно, в зависимости от пути поршня на участке торможения и разгона. [c.140]

В настоящей работе выведем формулы сопротивлений входа и выхода в функции безразмерного критерия подобия М, с учетом сжимаемости газа, а также проекции сил давления от внутренних (боковых) поверхностей сопла па поток газа (силы реакции стенок), зависящие от формы и конструющи его проточной части. Затем объединим оба вида сопротивлений, решив их уравпепия совместно с уравнершями, связывающими расходы газа через оба эти сопротивления. На этой основе исследуем пропускную способность дросселей, показанных на рис. 1, и укажем методы расчета расхода газа. [c.188]

Moro расчета потерь энергии. Например, для сечений 1—2 дросселя имеем [c.189]

Графики зависимости (78), построенные для случая показывают, что по мере сокращения безразмерной площади 21 число Ml входа быстро падает и при 2i< 0,2 (соответственно отношение диаметров каналов di/d С, 0,45) всегда меньше 0,1 (рис, 4). Согласно (5), величина отношения pjpoi при этом будет меньше 0,993. Отсюда следует практически интересный вывод о том, что при отношении диаметров канала дросселя и входа менее половины статическое давление входа может достаточно обоснованно заменяться в расчетах на полное давление poi- [c.209]

Следует заметить, что учет теплообмена в форме коэффициентов (первая постановка задачи) часто неудобен например, когда требуется обеспечить заданные величины температур в каждом из рассматриваемых сечений дросселя (неэлементарыый термодинамический процесс). В этом случае удобно перейти к коэффициентам дт (вторая постановка задачи). Такой подход, рассматриваемый ниже, существенно упрощает уравнения и позволяет пред.ложить простые и практически удобные способы расчета искомых параметров р , Mi, М и Mg как при критических, так и при докритических режимах течений. [c.228]

При фиксированных параметрах выхо-д а и давлений входа и выхода рз сокращение вызывает падение давления Р2, рост числа и расхода G . Важно отметить, что оценка ц по (188) в данном случае может быть выполнена двояко. В первом варианте учитывается и устраняется по мере сокращения fl ij рассогласование между и давлением торможения poi подставляемым в формулу Сен-Бенана — Ванцеля (187). При этом по расчету получается действительная величина л. Во втором варианте принимается равенство Pi = poi независимо от изменения 12. При этом расчет дает фиктивную величину [Хф, которая может превышать единицу. В этом случае Цф учитывает распространенную в практике использования формулы (187) погрешность, воз-никаю1цую из-за пренебрежения величиной скорости газа на входе дросселя. [c.240]

Для более полного исследования зависимости величин Р2, М , Мд, ( , [X и [1ф от параметров дросселя расчет перечисленных величин был запрограммирован на ЭЦВМ Минск-2 . В табл. 10 приведены характерные данные зависимости величин Р2, Ms, [X, [1ф и б от входного давления при истечении газа в атмосферу для двух значений параметра входа равных 1, 5 и 10, при О зг = 2nTi=T = Ts = 290° К. Табл. И показывает зависимость а также р , М , Мд, G и [Хф от изменения пара- [c.243]

На рис. 16, а представлена схема проточной части дросселя с увеличенной длиной канала. Обычно расход газа через такой дроссель рассчитывается по формулам пропускной способности трубы с пренебрен<епием разницей параметров между сечениями 1—2 и 3—4, т. е. без учета сопротивлений входа и выхода. В данной работе это принято во внимание. Расчет расхода газа и в этом случае может осуществляться по общей формуле (60), однако в качестве расчетного сечения канала надлежит взять его выходное сечение. Выбор этого сечения в качестве расчетного объясняется удобством учета максимальной скорости потока, которая при наличии трения может возникнуть только в конце трубы. [c.256]

В табл. 22 приведены результаты расчета параметров дросселя при изотермическом течении газа для ряда значений параметра Режим истечения принят критическим = 1 при следующих постоянных = 4 43 = 2 = 63,4 = 1 р = 10 - кГ1м , / = 0,95-10 м , S = 0,04. Поскольку в сравниваемых вариантах условия выхода одни и те же, то давление р = 0,685-10 кГ/jh , а следовательно, и расход газа = 2,63-10 кГ1сек сохраняли постоянные величины. Коэффициент расхода определялся как отношение постоянной величины к переменному (из-за изменения величины Pj ) расходу, рассчитанному по формуле Сен-Вена-на — Ванцеля (23). [c.262]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...