Высокопрочные и жаропрочные сплавы системы А1—Си

Высокопрочные и жаропрочные сплавы системы Л1—Си [c.692]

По назначению литейные алюминиевые сплавы условно можно разделить на следующие группы сплавы, отличающиеся высокой герметичностью, системы А1-81 силумины) и Al-Si-Mg высокопрочные жаропрочные сплавы систем А1-Си-Мп, AI- u-Mn-Ni, А1-81-Си-Мп коррозионностойкие сплавы систем А1-Мп и А1-Мп-2п. [c.562]

К деформируемым алюминиевым сплавам, упрочняемым термической обработкой, относятся сплавы системы А1—Си—Mg с добавками некоторых элементов (дуралюмины, ковочные сплавы), а также высокопрочные и жаропрочные сплавы сложного химического состава. Дуралюмины (Д16—Д18) содержат 3,8—4,8 % Си, 0,4— 1,8 % Mg, а также 0,4—0,9 % Мп, который повышает коррозионную стойкость сплавов. После термической обработки (закалка и естественное старение) эти сплавы имеют высокую прочность и удлинение. Ковочные сплавы (АК6—АК8) содержат 1,8—4,8 % Си, [c.17]

Среди многокомпонентных сплавов можно выделить сплавы системы А1—Си—Mg (дюрали), например Д16 и Д1, сплав авиль, отличающийся от дюралей механизмом упрочнения, высокопрочные алюминиевые сплавы, содержащие цинк (В93, В95), алюминиевые сплавы для ковки и штамповки (АК6 и АК8) и жаропрочные сплавы типа АК4-1. Сплавы типа А1—Си—Mg применяются в основном в естественно состаренном состоянии, а сплавы А1—Mg—Zn А1—Mg—Zn—Си — после искусственного старения [Л. 40]. [c.56]

Ковкий чугун 77—80 Ковочные сплавы системы алюминий— магний—кремний—медь 255—257 Композиты бериллий—титан 322, 338 Конструкционные высокопрочные и жаропрочные алюминиевые сплавы 269, 270 [c.684]

Проблему повышения литейных свойств стандартных высокопрочных I жаропрочных сплавов ранее пытались решать введением малых доба-юк, малорастворимых в (А1) и образующих дополнительное количество эвтектики. Например, в ВИАМ сплавы системы А1—Си легировали [c.321]

Название - Высокопрочный и жаропрочный сплав (сплав системы А1-Си). Марка - АМ5 (АЛ 19). [c.185]

Мд—2г не очень хорошие (по лите- 4дд ратурным данным), эта группа сплавов может оказаться перепек- оо тивной при разработке теплостойких и жаропрочных сплавов (на базе систем Мд—Мп, Мд—РЗМ) и высокопрочных вибростойких сплавов (на основе системы Мд—2г). Целесообразность разработки новых сплавов на базе этих систем может быть оценена проведением специальных испытаний на жаропрочность и демпфирующую способность. [c.59]

Молибден существенно измельчаетзер< но вольфрама уже при содержании его около 2 %. Увеличение содержа-. ния молибдена до 15—20 % повышает жаропрочность сплавов при 1500— 1700°С. Заметно повышаются характеристики жаропрочности вoльфpaмia при введении 2—3 % N1 или Та. Высокопрочный деформируемый сплав ВВ-2 системы ниобий—вольфрам рекомендуется для работы при температурах выше 1700 °С [41]. Предел длительной прочности этого сплава при температуре 1500 °С и 50, 100 а. 500 ч составляет соответственно 70, 60 и 50 МПа. Предел прочности при 1650 °С составляет 350 МПа, при 1925 °С— 120 МПа. [c.440]

К деформируемым алюминиевым сплавам, упрочняемым термической обработкой, относятся сплавы системы Al- ur-Mg (дур-алюмины, ковочные сплавы), а также высокопрочные и жаропрочные сплавы сложного химического состава. Дуралю-мины (Д16 - Д18) содержат 3,8. .. 4,8 % Си, 0,4. .. 1,8 % Mg, а также 0,4. .. 0,9 % Мп, который повышает коррозионную стойкость сплавов. После термической обработки эти сплавы приобретают высо- [c.22]

В работах Института металлургии и материаловедения им. А. А. Байкова (ИМЕТ) показано, что есть по крайней мере два пути преодоления указанных причин деградации композитов типа W/Ni-суперсплав замена активной к вольфраму матрицы на Ni-основе на менее активную матрицу на основе другого металла понижение активности никеля в Ni-сплаве за счет его связывания в термически стабильные соединения. Анализ двойных и тройных диаграмм состояния с участием вольфрама и металлов, являющихся основой жаропрочных или жаростойких сплавов, включая никелевые, показал, что возможно использование нескольких типов металлических или интерметаллидных матриц, упрочненных волокнами из высокопрочных вольфрамовых сплавов. Так, благоприятной основой для жаростойкой матрицы являются сплавы хрома, поскольку в системе W—Сг отсутствуют интерметаллиды, имеется широкая область сосуществования двух твердых растворов (на основе хрома и на основе вольфрама), что исключает активное взаимодействие W-волокна с Сг-матрицей по крайней мере до 1400 °С. На границе волокно—матрица возникает тонкий термически стабильный промежуточный слой из двух находящихся в равновесии твердых растворов W—Сг, ширина которого на порядок ниже ширины реакционной зоны в композитах с Ni( o, Ре)-матрицами. Кроме того, в отличие от композитов W/Ni в композитах W/ r отсутствуют приповерхностные зоны рекристаллизации W-волокна, так как хром не является поверхностно-активным к вольфраму. Благодаря этому W-волокно в Сг-матрице остается нерекристал-лизованным вплоть до 1400 °С. [c.216]

Из физико-химических принципов упрочнения для тугоплавких металлов наиболее важными оказываются твердорастворное упрочнение металлической основы и повышение ее прочности дисперсными частицами. Твердорастворному упрочнению ОЦК металлов в области высоких температур способствует легирование более тугоплавкими металлами, повышающими температуру плавления и электронную концентрацию сплава. Наиболее эф )ективным оказалось дисперсное упрочнение тугоплавких металлов высокопрочными карбидами, нитридами, оксидами, боридами металлов IV—V групп, обладающих наивысшими характеристиками термодинамической стабильности и прочности. Рациональной основой для разработки жаропрочных сплавов могут служить тройные системы металл V, VI групп — металл IV группы—элемент внедрения, где металл V—VI групп представляют основной компонент, а тугоплавкое соединение MeivX — упрочняющую фазу, образующую с ним квази-бинарную эвтектическую систему. Переменная растворимость соединения в матрице позволяет реализовать путем термической обработки дисперсионное упрочнение деформируемых сплавов, а при [c.4]

К упрочняемым термообработкой алюминиевым сплавам относят следующие сплавы дуралюмин Д1, Д16 и другие на основе системы А1—Си — Mg, авиаль типа АВ на основе системы А1 — Си — Mg — 51, высокопрочные сплавы типа В95 на основе системы А1 — Си — М — 2п и жаропрочные сплавы типа АК4-1 на основе А1 — Mg — N1 — 51. Из этих сплавов широко распространены дуралю-мины Д1, Д6, Д7, Д16, Д19 и др. Химический состав дуралюмина Д1 следующий 3,8—4,8% Си 0,4—0,8% Mg 0,4—0,8% Мп и ос- [c.212]

В табл. 5.1 сопоставляются важнейшие механические свойства наибо--е высокопрочных и жаропрочных промышленных сплавов разных сис--м, используемых сейчас в производстве алюминиевого литья в России -ША. Видно, что максимальные характеристики прочности при ком-атной температуре имеют сплавы на основе системы А1—Zn—Mg—Си, а з шее сочетание прочности при комнатной и повышенной темпера-ые Р ктерно для алюминиевомедных сплавов. Самые высокопроч-ают жаропрочные (АК12М2МгН) силумины заметно уст> - [c.319]

В настоящее время в практике обработки высокопрочных, твердых и тугоплавких материалов начинает применяться так называемое виброрезание. Режущему инструменту принудительно сообщают низко- и высокочастотные или ультразвуковые колебания с малой амплитудой. При этом снижаются силы резания и уменьшается сопротивление трению. Влияние этих колебаний на процессы, происходящие в технологической системе, изучено еще недостаточно глубоко. Это не дает возможности точно определить область их целесообразного и эффективного применения и в особенности при обработке жаропрочных, титановых и тугоплавких сплавов, а также керамических и композиционных материалов. [c.60]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...