Изгиб моментом и внешнее давление

Изгиб моментом и внешнее давление [c.244]

ИЗГИБ МОМЕНТОМ. И ВНЕШНЕЕ ДАВЛЕНИЕ [c.245]

Рис. 20.7. Форма потери устойчивости оболочек при изгибе моментом и внешнем давлении.

Здесь /7 р — критическое давление, подсчитанное с учетом момент-ности начального состояния и искривления образующей, а р рб.м— критическое давление, подсчитанное без такого учета по формулам 8.4. Как видим, моментность начального напряженно-деформиро-ванного состояния и искривление образующей оказывает заметное влияние на значение критического внешнего давления только для коротких оболочек. Аналогично влияет на значение р р учет начального осесимметричного изгиба оболочки и при других граничных условиях на ее торцах, в том числе и в случае подкрепления торцов упругими шпангоутами [12]. [c.243]

Рис. 20.5. Экспериментальные относительные критические значения внешнего давления и амплитуды сжимающего напряжения от изгиба моментом

Численные эксперименты включали широкий круг вопросов. Рассмотрены наиболее важные для практики виды нагружения растяжение-сжатие, сдвиг и изгиб силами и моментами на основаниях пакета, нагружение давлением и температурным полем. Исследовано влияние на напряженно-деформированное состояние слоев и жесткостные свойства пакета в целом, основных параметров конструкций, в том числе количества слоев и их относительной толщины, формы меридиана и его протяженности, свойств материала резиновых и армирующих слоев. Внешние воздействия вызывали только осесимметричную и кососимметричную деформацию конструкций. При большом числе слоев в пакете порядок решаемой системы уравнений оказывался высоким, что создавало трудности при численной реализации, связанные прежде всего с техническими возможностями используемых ЭВМ. [c.28]

Грюнайзен находил необходимым детально рассматривать влияние на установку термического расширения, влияние нагревания при сжатии во время приложения внутреннего давления и влияние концов трубы и конечности толщины стенки на возникновение изгиба образца в форме трубы, которые могли быть источником ошибок. Когда предел упругости был слегка превышен, возникала задача истолкования результатов, особенно для более мягких металлов. Явление упругого последействия могло привести к серьезным ошибкам, так что момент измерений имел большое значение, особенно когда это явление рассматривалось вместе с противоположным эффектом нагревания от сжатия. Точность, которой стремился достичь Грюнайзен, требовала тщательности в определении размеров, т. е. внутреннего и внешнего радиусов и начальной длины, а также [c.401]

Для ЭТОЙ цели указанная сумма (3.30) конечного числа членов подставлялась в определенные интегралы (3.25) и (3.26), выражающие энергии и внутренних и внешних сил. Прежде чем вычислять суммы интегралов, находились их частные производные по неизвестным постоянным С, . .., Затем использовалось вариационное условие 6(1 г+1 ) =0, приводившее к системе п линейных уравнений для определения постоянных Си. .., Сп. Эта система получалась после вычисления интегралов, которые появляются в этих уравнениях (при заданном распределении давления р по пластинке) в качестве коэффициентов этой системы. Можно добавить, что, как показали Ритц, а потом и другие авторы, при надлежащем выборе функций йУ ,(л , у) в представлении (3.30) рассмотренный метод дает очень быструю сходимость и его можно также использовать (после вычисления частных производных второго порядка от ге ) для нахождения действующих в пластинках напряжений изгиба или моментов. В случае пластинки с жестко заделанными краями Ритц и Стодола ) заметили, что вариация части интеграла, определяемого соотношением (3.25), [c.152]

Используемые в нормах формулы приведены к наиболее удобному для практического применения виду и представлены в двух вариантах для определения толщины сТенки и для определения допустимого давления. В качестве основной нагрузки, по которой определяют толщину стенки котельных элементов, принято давление рабочей среды. В необходимых случаях, оговоренных в нормах, — наличии высоких напряжений изгиба в барабанах и камерах (при большой длине последних), производят поверочный расчет изгиб-ных напряжений. Поверочный расчет напряжений от внешних нагрузок (осевой силы, изгибающих и крутящих моментов) и от само-компенсации теплового расширения необходим для трубопроводов. [c.194]

Принимая это допущение, мы тем самым берем вместо действительного кольца некоторую гипотетическую модель — кольцо с абсолютно нерастяжимой осью. При равномерном внешнем или внутреннем давлении такое кольцо будет вести себя как абсолютно твердое тело. Перемещения точек нашей модели будут весьма близки к перемещениям действительного кольца, если деформации растяжения оси кольца играют ничтожную роль по сравнению с деформациями изгиба, а это обыкновенно и имеет место в случае тонких колец, так как при уменьшении поперечного сечения кольца площадь сечения убывает как квадрат поперечных размеров, а момент инерции сечения, которым определяется деформация изгиба, убывает как четвертая степень тех же размеров. Следовательно, уменьшение размеров сечения сопровождается увеличением значения той части перемещений, которые обусловлены деформациями изгиба. [c.245]

Мы обозначаем через х первоначальную ось призмы, а через XZ — плоскость, по отношению к которой считаем призму симметричной. Силы действуют симметрично относительно этой плоскости, и она является плоскостью изгиба. Поместим начало координат в центре тяжести одного из крайних оснований призмы или части рассматриваемой призмы, причем считаем, что это основание остается после изгиба касательным к плоскости yz. Зададим внешние силы ( 2). Они, как в предыдущих параграфах, производят поперечные давления руу, pyz, равные нулю на волокнах, а в сечениях со — продольные давления р х, пропорциональные ординатам z полный момент последних М = Ai " [c.97]

Если имеются не только объемные, но и внешние поверхностные нагрузки, например давление, то их можно суммировать аналогичным образом и добавить к уже найденному главному вектору и главному моменту (естественно, что при построении уравнений изгиба в плоскости XiX необходимо принимать те же гипотезы о симметрии, что и относительно усилий pF). Например, если сечение стержня — прямоугольник шириной а и высотой Ь и к верхнему сечению приложено нормальное давление интенсивности р = р хз), то суммарное усилие в сечении Хз = = onst будет равно q + pa. [c.74]

В шестой главе рассматриваются слоистые цилиндрические оболочки. Замкнутая система дифференциальных уравнений, описывающая в линейном приближении процесс деформирования слоистой упругой ортотропной композитной цилиндрической оболочки, получена из общей системы и использована при исследовании осесимметричного изгиба оболочки, нагруженной равномерно распределенным внутренним давлением. Выполнен параметрический анализ влияния поперечных сдвигов на интегральные (прогибы, усилия, моменты) и локальные (нагрузки начального разрушения) характеристики напряженно-деформирован-ного состояния. На примере этой задачи исследована зависимость решения от функционального параметра /(z) и показано, что в большинстве практически важных случаев этот параметр можно принять соответствующим квадратичной зависимости сдвиговых поперечных напряжений от нормальной координаты. В параграфе 6.4 дано решение задачи об устойчивости цилиндрической многослойной оболочки, нагруженной внешним давлением. Эта задача рассмотрена как на основе разработанных в настоящей монографии уравнений, так и на основе других вариантов уравнений устойчивости, приведенных в третьей ее главе. Выполнен параметрический анализ полученных решений, что позволило выявить и оценить влияние поперечных сдвиговых деформаций, обжатия нормали, кинематической неоднородности, моментности основного равновесного состояния на критические параметры устойчивости. [c.14]

На М. с. парусных судов действуют следующие внешние силы 1) давление ветра на паруса и на М. с., 2) собственный вес, 3) силы инерции и 4) натяжение такелажа эти силы вызывают изгиб, сжатие и кручение М. с. на М. с. коммерческих парусных судов кроме этих сил действует еще вес поднимаемого на стреле груза. Т. к. расчет М. с. мало надежен вследствие невозможности точно учесть внешние силы, то для парусных судов обычно пользуются данными опыта, сведенными в таблицы правил классификационных обществ М. с. военных судов, наоборот, рассчитывают. Расчет производят 1) на наибольший ив изгибающих моментов при боковой или килевой качке, 2) на продольное сжатие от собственного веса и наибольшей составляющей подлине М. с. сил инерции от боковой или килевой качки. М. с. разбивают подлине на участки с постоянным весом погонной единицы и производят расчет последовательно для каждого участка, начиная с верхнего, № 1. Задавшись весом (т. е. размерами) участка № 1 на единицу длины р и давлением ветра на единицу длины 5I, определяют величину изгибающего момента для наиболее невыгодного случая и из ур-ия прочности определяют размеры М. с. (диаметр и толщину стенок) на участке № 1 проверив их на устойчивость, вычисляют величины р и i i, к-рые црим.ут новые значения р и q , и повторяют расчет сначала, пока величины [c.302]

При одновременном действии кольцевого изгиба и внутреннего или ьнешнего давления р суммарный кольцевой изгибающий момент от внешних нагрузок следует умножать на поправочный ко5ффициент [c.436]

При Ь = 0,207а, моменты равны М- Мз (7а /47. Сжимающие напряжения от изгибающего момента, которые возникают в верхней части сосуда, в середине и в нижней части над опорой, могут вызвать нарушение устойчивости формы стенки аппарата. Если аппарат предназначен для работы под вакуумом, то к напряжению изгиба добавляется сжимающее напряжение от внешнего давления на днища. В этом случае для обеспечения устойчивости формы и прочности стенки корпуса в поперечных сечениях должно соблюдаться условие (30). Если сосуд не подвергается действию внешнего давления, то значения Q и /7 в формуле (30) принимают равными нулю. [c.122]

Нагрузка болтов фланцевого соединения расходуется, в основном, на создание внутренних сил, уравновешивающих внешние нагрузки внутреннее давление и внешний изгибающий момент. Задача о фланцевом соединении под действием внутреннего давления рассмотрена Д. Веетромом [48], задача об изгибе и кручении — авторами этих строк [5, 7, 8) и другими исследователями [29, 32]. [c.61]

Изгиб полос (балок), папряженное состояние оболочек с трещинами. Ряд задач предельного равновесия полос, содержащих различные трещины, был решен В. В. Панасюком и Б. Л. Лозовым (1961—1964) с использованием эффективных методов решения соответствующих задач теории упругости, разработанных Н. И. Мусхелишвили и Г. Н. Савиным. Здесь были рассмотрены как задачи об изгибе полос с симметричными относительно продольной оси полосы сквозными прямолинейными трещинами, так и с несимметричными (перпендикулярными боковым граням полосы). Напряженно-деформированное состояние и величина предельной разрывающей нагрузки определяются для различных условий задания внешних нагрузок (постоянные изгибающие моменты, сосредоточенные силы, равномерное давление). [c.388]

Горизонтальные кольца, кроме осевого растягивающего усилия, должны быть праверены на изгиб в вертикальной плоскости от собственного веса и полезной нагрузки 200 кг/м . Нижнее кольцо, расположенное вдоль верхнего края резервуара, несет нагрузку от суммы давлений всех внешних и внутренних роликов нижнего телескопа и должно рассчитываться на эту -суммар-ную нагрузку. Предельная гибкость направляющих из плоскости действия изгибающего момента не. должна превышать 150 предельная гибкость горизонтальных распорок связей не должна превышать 200, а растянутых раскосов вертикальных связей — 350, [c.350]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...