Давления. Изгибающий момент

ИЗ материалов, подверженных опасности хрупкого разрушения. При пластичных материалах величины напряжений не определяют фактической прочности конструкции, т. е. величину разрушающего давления. Образование пластических шарниров в местных зонах оболочек, примыкающих к распорному кольцу, приводит к перераспределению краевых усилий. Начиная с некоторой величины давления изгибающие моменты в оболочках от краевого эффекта перестают увеличиваться, при этом конструкция превращается в статически определимую систему, расчет которой можно проводить по безмоментной теории оболочек. При обеспечении условия прочности распорного кольца можно не опасаться преждевременного разрушения бака в зонах краевых эффектов. Аналогичный подход к решению краевых задач изложен в работе [20]. [c.233]

Давления. Изгибающий момент [c.93]

На практике в большинстве случаев при расчетах тонкостенных оболочек вращения, находящихся под воздействием равномерно распределенного давления, изгибающие моменты и поперечную силу не учитывают. Такую теорию расчета оболочек, когда учитывают только растягивающие или сжимающие усилия 5 п У, называют безмоментной или мембранной теорией оболочек. Во многих случаях расчеты по этой теории дают вполне удовлетворительные результаты. [c.40]

Пусть теперь дополнительно следует учесть, что тело подвержено также механическим нагрузкам (внутреннее давление, изгибающие моменты, осевые перегрузки и т. д). Тогда условием неразрушения является соотношение [c.66]

Обечайки, работающие под совместным действием наружного давления, осевого сжимающего усилия, изгибающего момента и поперечного усилия [c.25]

Изгибающий момент, которым может быть нагружено соединение, определяют па основе следующих расчетов (рис. 7.4). Действие момента (M=FL) вызывает в соединении такое перераспределение давления р, при котором внешняя нагрузка уравновешивается моментом внутренних сил [c.87]

Изменение давлений, вызванное действием изгибающего момента, не отражается на способности соединения воспринимать осевую силу [c.88]

Определить силы давления воды и Р, па первую и седьмую шандоры п максимальные изгибающие моменты Ail и для этих шандор, считая катки расположенными на концах шандор, а шандоры — свободно опертыми. [c.39]

Найти силу давления воды Р на весь щит и максимальный изгибающий момент М на балках, считая их свободно опертыми на концах. [c.41]

Таким образом, действие на кольцо центробежных сил аналогично действию равномерного внутреннего давления интенсивностью q. Вследствие круговой симметрии системы и нагрузки в поперечных сечениях изгибающие моменты и поперечные силы во всех сечениях равны нулю. [c.135]

Рис. 6.4. Эпюра давлений в соединении при нагружении изгибающим моментом

При нагружении соединения изгибающим моментом М на эпюру давлений от посадки накладывается эпюра давлений, характерная для изгиба (рис. 6.4), при этом половина момента воспринимается верхней, а другая половина — нижней половиной соединения. [c.83]

Найти давление на опору и построить эпюру изгибающего момента и поперечной силы для балки. [c.207]

Действие деформационных приборов давления основано на зависимости деформации или изгибающего момента упругих чувствительных элементов от давления. Давление определяется перемещением или усилием, развиваемого чувствительными элементами. [c.155]

Рассмотрим одну из простейших задач моментной теории оболочек по краю тонкой полубесконечной цилиндрической оболочки (рис. 499) равномерно распределены погонные поперечные силы Qq и изгибающие моменты Мо кроме того, на оболочку действует постоянное внутреннее давление р требуется найти перемещения точек оболочки и напряжения в ней. [c.535]

При определении напряжений в балке можно использовать элементарную балочную теорию. Изгибающий момент в среднем сечении AD балки получается, если от момента силы реакции Р/2 отнять момент всех радиально направленных растягивающих усилий, приложенных к половине балки. Этот момент легко вычислить, если учесть, что радиально распределенные растягивающие усилия статически эквивалентны давлению, распределенному ио квадранту аЬ цилиндрической поверхности сЬс, расположенной у точки А (рис. 68, в). Или же, согласно уравнению (65), эти усилия эквивалентны горизонтальной силе Р/я и вертикальной силе Р, приложенным в точке Л (рис. 68, г). Тогда [c.128]

Формулы (144) используются в теории пластинок, когда изгибающие моменты распределены неравномерно и сопровождаются присутствием поперечных сил и поверхностного давления. При этих условиях формулы (144) можно получить из общих уравнений главы 8 в качестве аппроксимации, справедливой лишь для тонких пластинок. Подобным же образом можно связать с общими уравнениями и элементарную теорию изгиба стержней ). [c.298]

Составить уравнения эпюр прогибов w и продольных изгибающих моментов М для цилиндрической оболочки длиной /, радиусом R и толщиной t с абсолютно жесткими днищами, нагруженной внутренним давлением р. Принять а) I = Ау Ш, [c.147]

Определить силы давления йоды и на первую и седьмую шандоры и величины максимальных изгибающих моментов и М, для этих шандор, считая катки расположенными на концах шандор [c.41]

В рассматриваемой задаче дело обстоит совершенно иначе. На стержень в изогнутом положении внешние моменты не действуют. Давление, действующее на поверхность стержня, расположенную выше сечения А А, не дает изгибающего момента и приводится только к нормальной силе в сечении, равной рр. Поэтому, если удалить причины, вызвавшие искривление, стержень свободно вернется в первоначальное прямолинейное положение, сколь велико ни было бы давление р. Прямолинейная форма равновесия, таким образом, всегда устойчива. [c.234]

Автор приведенного выше объяснения не учел того, что, кроме сил Р1 и Яа, действующих на поверхностях 5 и 8 , имеется еще сила, действующая на донышко трубки. Эта сила дает момент, в точности равный разности моментов сил Р1 и Р2, так что изгибающий момент в любом сечении трубки равен нулю. При этом нет никакой нужды вычислять величины этих сил для проверки сказанного. Поверхность трубки справа от произвольно взятого сечения А А (рис. 436) является замкнутой поверхностью, и давление даст в этом сечении только нормальную силу, равную произведению давления на площадь сечения в свету . [c.361]

При любой форме трубки силы давления не дадут вовсе изгибающего момента. Необходимым условием работы трубки является деформация контура поперечного сечения. Какую бы некруглую форму сечение трубки ни имело, под действием внутреннего избыточного давления контур этого [c.361]

Эти пружины применяются для создания противодействующего крутящего момента М при закручивании свободного конца пружины на угол ф. Материал таких пружин в основном испытывает напряжения изгиба. Как правило, такие пружины устанавливаются на оправках с зазором, обеспечивающим свободное вращение пружины вокруг оправки. Для уменьшения радиального давления, изгибающего оправку, рекомендуется при наибольшем рабочем угле закручивания концы пружины располагать параллельно (рис. 24.8, в). [c.344]

Изгибающий момент в меридианной плоскости, действующий в сечении 1—1, возникает под влиянием равномерно распределенных по упорному фланцу центробежной силы С системы лопасти и от вызванной внутренним давлением масла силы где — высота внутренней по- [c.168]

Изгибающие моменты и напряжения для этого случая также можно подсчитать по формулам (4.103), (4.104) и (4.105), используя из формулы (4.106) величину прогиба / при действии давления р. [c.501]

Сила давления F на длине шага s шпилек равна F = Apd sl2. Отношение усилия затяжки шпильки к усилию давления на одну шпильку называется коэффициентом затяжки г] = P/F. Решая совместно уравнение перерезывающих сил и изгибающих моментов относительно оси действия силы затяжки, находим выражение [c.299]

В ЦНИИТМАШе [132] создана установка для испытания на малоцикловую усталость при сложном нагружении, создаваемом при одновременном действии циклического изгиба и внутреннего давления в условиях нормальных и повышенных температур. Испытывают крупногабаритные образцы сечением до 60 мм при длине рабочего участка 500 мм, давлении до 350 ат, температуре до 650°С, изгибающем моменте до 0,005 кН-см (0,5 тс-м) и осевом усилии до 0,04 кН (4 тс). Установка может работать в режиме заданных усилий или перемещений. [c.244]

Изгибающий момент Me, вызываемый давлением масла, составляет [c.66]

Андреев Л. В. Устойчивость цилиндрической оболочки при совместном действии изгибающего момента и внешнего давления. — Прикладная механика . 1968, № 6, с. 129—132. [c.308]

Коэффициенты k, р, км, kt отражают соответственно влияние начальных несовершенств оболочки, внутреннего давления, изгибающего момента и пластических деформаций. Значения этих коэффициентов и зависимость их от соответствующих факторов представлены в 11.2. Коэффициентов устанавливает зависимость напряжения сГхл от конструктивных особенностей оболочки и определяется по формуле (11.28), Значение коэффициента здесь может существенно пре- [c.303]

Разработанные изолирующие вставки предусматривают возможность их эксплуатации на подземных и надземных участках трубопровода при температуре транспортируемого продукта от минус 20 до плюс 45 °С. Работоспособность изолирующих вставок подтверждена серией заводских и полигонных испытаний (АО "ВНИИСТ") на действие внутренним давлением, изгибающим моментом и совместным воздействием этих двух факторов. [c.242]

Недостатком одноклиновых подшипников является эксцентричное приложение равнодействующей сил давления масляного слоя (эксцентриситет в среднем равен 0,8 В/2). Вал подвергается изгибающему моменту 0,4 Р (где Р — осевая сила) в плоскости при косом диске — неподвижной, а при косой шайбе — вращающейся относительно вала. [c.432]

Наибольщие давления (рис. 6.4) в соединении от изгибающего момента (по аналогии с изгибом) [c.83]

Цилиндрический баллон подвергается одновременному действию внутреннего давления р=60 кГ1см , изгибающего момента Л4 =200 кГм и крутящего момента =500 кГм. Проверить прочность баллона в опасной точке поперечного сечения. Наружный диаметр баллона D = 10 см. Толщина стенки баллона /=5 мм. Допускаемое напряжение [а] = 1бОО кГ1см . [c.165]

Исследование одновременного воздействия коррозионной среды и контактного трения на усталостную прочность титанового сплава ВТ6 с 0 = 800- 860 МПа изучено авторами работы [159]. Из кованых заготовок вырезали специальные образцы диаметром рабочей части 20 мм, моделирующие ось с напрессованными втулками. Моделировали два типа закрепления втулок конические напрессованные, передающие изгибающий момент, и цилиндрические, не передающие его. Материалом для втулок служили титановые сплавы ВТ6 (03 = 830 МПа), ПТ-ЗВ ( 3 = 730 МПа) и ВТ1 (а = 580 МПа). Запрессовку втулок производили с различным контактным давлением. Усталостные испытания вели на воздухе и в 3 %-ном растворе МаС1. Обкатывание подлежащих запрессовке частей конических и цилиндрических образцов выполняли с помощью шарикового приспособления при следующих режимах усилие обкатки Я=2000 Н, диаметр шарика 0= 10 мм скорость обкатки 350 об/мин, число проходов два. Кривые усталости образцов с напрессованными втулками, передающими изгибающий момент, при различных контактных давлениях представлены на рис. 101. Предел выносливости гладких образцов без напрессовки втулок был равен 380 МПа при испытании на воздухе и в коррозионной среде. (Напрессовка втулок на неупрочненные 162 [c.162]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...