Прямолинейные сквозные трещины

Прямолинейные сквозные трещины [c.445]

Рассмотренный способ может быть применен и к прямолинейным сквозным трещинам. Даже при малых величинах СПД возникающий скручивающий момент и возникающее контактное взаимодействие ответных частей шероховатых элементов изломов существенно влияют на темп развития разрушения. Рекомендуется выполнить отверстия в зоне трещины и перед ее вершиной, установив в них крепежные элементы. Между отверстиями [c.457]

Плоская задача. Пусть к противоположным берегам прямолинейной сквозной трещины длиной 21, находящейся в бесконечной пластине, приложены равные и противоположно направленные сосредоточенные силы Р сила Р действует в середине трещины перпендикулярно к ее поверхности. На бесконечности напряжение отсутствует. При помощи (338) находим главный вектор нагрузок, приложенных к дуге AB со стороны нагретой области S (см. рис. 26) [c.111]

Аналог задачи Гриффитса. Пусть прямолинейная сквозная трещина длины 21 находится в неограниченной пластине, растягиваемой на бесконечности одноосным "напряжением Оу = [c.346]

Пусть пластина с одной-прямолинейной сквозной трещиной подвергается воздействию однородного теплового потока с постоянным температурным градиентом УГ, направленным под углом р к трещине (рис. П14). Предполагается, что по нормали к плоскости пластины температура не имеет гра- [c.529]

В работе [23] метод граничных коллокаций рассматривается в применении к исследованию тел конечных размеров плоской формы, содержащих внутреннюю прямолинейную сквозную трещину. [c.66]

Заметим, что прямолинейный туннельный разрез в неограниченном теле или прямолинейный сквозной разрез в тонкой пластинке является основным идеализированным образом реальной трещины, так как в произвольной малой окрестности точки О фронта (рис. 42) трещину можно рассматривать как плоскую трещину с прямолинейным фронтом. Следовательно, изучение напряженно-деформированного состояния в окрестности любой точки фронта трещины можно проводить в рамках плоской или антиплоской задачи теории упругости. [c.73]

Экспериментальному изучению разрушения анизотропных пластин со сквозными трещинами в условиях плосконапряженного состояния посвящена работа By Р ]. На исследованных им материалах (армированный пластик и бальза) конструктивно была обеспечена прямолинейность развивающейся трещины. Был получен следующий эмпирический критерий локального разрушения [c.591]

Трещины горячие Прямолинейные или извилистые разрывы (сквозные трещины) и надрывы (несквозные трещины) тела отливки [c.136]

Из восьми типов Плоских образцов, рекомендуемых методическими указаниями РД 50-345-82, семь предусматривают наличие исходной сквозной трещины (краевой или центрально расположенной). Соответственно и методика испытаний детально изложена только применительно к образцам со сквозной трещиной. Это объясняется тем, что вследствие прямолинейности фронта сквозной трещины для установления закономерности ее развития достаточно фиксировать приращение ее длины по мере увеличения числа циклов нагружения. [c.175]

Аналог задачи Гриффитса. Пусть бесконечная пластина, ослабленная сквозной прямолинейной трещиной первоначальной длины 21 , подвергнута растяжению — сжатию внешними напряжениями g == р sin at, приложенными в бесконечно удаленных точках пластины и направленными перпендикулярно к линии расположения трещины (рис. 29). Параметры р и со характеризуют соответственно величину амплитуды и частоту изменения внешнего напряжения. Задача состоит в определе- [c.98]

В простейшем случае плоской деформации — растяжения неограниченного тела номинальными нормальными напряжениями а в направлении, ортогональном сквозной прямолинейной трещине длиной 21, имеем [c.106]

Обычно встречаются следующие виды дефектов литья несоответствие конфигурации отливки чертежу недолив — отсутствие части отливки, неточный контур отливки, наличие в ней отверстий или щелей отбел — наличие в различных частях отливки (чугунной и стальной) твердых, не поддающихся механической обработке мест со светлой поверхностью излома трещины горячие могут быть сквозные или поверхностные, прямолинейные и извилистые (они возникают при остывании отливки в опоке поверхность металла по трещинам в этом случае бывает окисленной) трещины термические — появляются от чрезмерных напряжений при термической обработке отливок, заварке, отрезке прибылей пригар — грубая шерохо- [c.293]

Трещина под действием сосредвточенной силы. Пусть К противоположным берегам прямолинейной сквозной трещины длины 21 в безграничной пластине приложены равные и противо- [c.349]

Прямолинейные или из вилистые разрывы (сквозные трещины) и надрывы (несквозные трещины) тела отливки Поверхность металла по трещине окислена (имеет цвет окалины) [c.257]

Дефекты, о 15. Горячие и холодные трещины - прямолинейные и извилистые разрывы (сквозные трещины) или надрывы (несквозные трещины в теле отливки). Излом горячей трещины имеет окисленную поверхность (матового, темно-серого или черного цвета) излом холодной - не окисленную или слабо окисленную поверхность разующиеся в твердом или твердо-жидком сост< Нетехнологичная конструкция отливок (наличие острых углов, резких переходов сечений, малых радиусов закруглений) неправильный выбор сплава высокое содержание в сплаве примесей или добавок, повышающих его склонность к трещино-образованию )ЯНИИ Доработка конструкции отливки устранение острых углов, увеличение радиусов в галтелях,, создание плавных переходов от толстых сечений к тонким. Выбор сплава с учетом конструкции отливки и корректировка его химического состава [c.129]

Наличие сложной структуры конца сквозных трещин в пластинах и большая легкость протекания пластического деформирования в этом случае создает дополнительные трудности измерения Ki на образцах конечной толщины со сквозной трещиной. Бойл, Салливен и Краффт предложили метод скачка [ °], который позволяет определять Ki на пластинах, толщина которых меньше, чем это требуется для полностью прямого излома. Этот метод основан на том, что первое заметное распространение сквозной трещины происходит скачкообразно в этот момент иногда слышен слабый треск. Во время скачка прямолинейный фронт трещины искривляется, при этом центральная часть его продвигается вперед, а часть, прилегающая к свободным поверхностям пластины, почти не изменяет своего положения (см. рис. 48). Скачок, очевидно, происходит в тот момент, когда коэффициент интенсивности напряжений на фронте трещины достигает величины Ki (напомним, что в центральной части фронта осуществляется плоскодеформированное состояние). Момент скачка определяют или на слух, или при помощи приборов, следящих за длиной трещины. [c.195]

Линн и Кумбасар [28] исследовали свободные колебания шарнирно опертых пластинок, также имеющих сквозные прямолинейные трещины. Они показали, что решение уравнения частот колебаний эквивалентно решению однородного уравнения Фредгольма первого рода. В их работе выявлено, что частоты свободных колебаний пластинки монотонно уменьшаются по мере увеличения длины трещины. Стал и Кир [29] исследовали свободные колебания и изгиб шарнирно опертой пластинки со сквозной трещиной и показали, что решение включает однородные интегральные уравнения Фредгольма второго рода. Они также показали, что наличие трещины снижает собственные частоты колебаний Пластинки. [c.96]

Свободным колебаниям шарнирно опертых прямоугольных пластинок с прямолинейным сквозным отверстием посвящены две публикации [46, 47]. Для пластинки, имеющей один вырез, моделирующий трещину и идущий параллельно одной из кромок, автор этих работ теоретически проанализировал свободные колебания и концентрации динамических напряже- ний у конца выреза. Пластинка при исследовании делилась по направлению выреза на две части, и в плоскости выреза, исключая сам вырез, выражались внутренние моменты и сдвигающая сил . Каждую часть пластинки можно было при дальнейшем ра9Смотрении считать прямоугольной шарнирно опертой по трем кромкам и загруженной по четвертой кромке на участках вне выреза неизвестными моментами и сдвигающей силой как линейной нагрузкой. После определения функции влияния для прогибов, удовлетворяющей граничным условиям, и интегрирования по участкам вне выреза произведения этой функции влияния и линейной нагрузки находились прогибы. Налагая некоторые условия при связывании для участков вне выреза на прогибы и углы прогибов соответствующих пластинок, автор получил интегральные уравнения Фредголь-ма первого рода относительно внутреннего момента и внутренней сдвигающей силы. Заменяя далее интегральные уравнения конечными суммами, он получил частотное уравнение. В качестве собственных векторов находились распределения внутреннего момента и внутренней сдирающей силы. Определение собственных значений проводилось путем решения трансцендентного уравнения итерационным методом. [c.295]

Деформации лонжеронов (балок рамы) с отклонением от симметричности более 50 мм деформаций лонжеронов с отклонением от плоскостности верхней части лонжеронов более 30 мм или с отклонением от прямолинейности в вертикальной плоскости относительно оси нижнего вала КПП (для тракторов Т-ЮОМ, Т-ЮОМЗ, Т-130) более 15 мм разрыв одновременно двух лонжеронов пробоины корпуса сквозные трещины в корпусе бортовых фрикционов (корпусе трансмиссии, раме), проходящие с двух сторон через поверхности отверстия под подшипники или бортовой редуктор более четырех усиливающих накладок (вставок) на лонжеронах (балках рамы), непредусмотренных конструкторской документацией [c.299]

Простейший плоский образец представляет собой пластинку с центральной сквозной трещиной исходной длины 2/о, фронт трещины считается прямолинейным. Такой образец соответствует модели, положенной Гриффитсом в основу его расчетов. Если ширина образца велнка по сравнению с величиной 2/п, то ннтенспвность напряжений в каждой точке вдоль фронта трещины будет равна [c.248]

Рассматриваемые тела с трещинами условно представим в виде пластины единичной толщины, в которой имеется сквозная прямолинейная щ( ль длиной 21, малой в сравнении с размерами пластины. При этом 21 >> 10 нм. По толщине пластины напряженное и деформированное состояния условно считаем постоянными. Исходя из точного решения задачи теории упругости о растяжении пластины с эллиптическим отверстием, когда равномерное растяжение интенсивностью перпендикулярно направлению большой полуоси эллипса длиной I при стремлении малой полусх и эллипса длиной Ь к нулю, в 1920 г. Гриффитс получил формулу [c.185]

Были проведены экспериментальные исследования по определению долговечности тонкой пластины из полиуретана Solitha-пе-113 со сквозной центральной прямолинейной трещиной (рис. 40.4). Деформирование описывается интегральным оператором с экспоненциальным ядром вида (40.11) и с реологическими характеристиками, приведенными в табл. 39.1. Длина трещины значительно меньше ширины пластины, и поэтому для вычислений можно брать коэффициент интенсивности напряжений для неограниченной пластины (3.15). [c.324]

Прочность композита находится методами механики хрупкого разрушения в зависимости от размеров и формы дефекта (и от внешних нагрузок) прй помощи условия К = K Q. Напртмер, в случае сквозной изолированной прямолинейной трещины длины 2 / в ортотропной пластине (листовой композит) имеем Ki = ay/iiT, Отсюда прочность композита равйа [c.84]

В работе [200] приведены данные экспериментальных исследований по определению долговечности тонкой пластины из полиуретана Solithane 50/50 со сквозной центральной прямолинейной трещиной. Деформирование полиуретана Solithane 50/50 описывается интегральным оператором с экспоненциальным ядром вида (2.21) с реологическими характеристиками, приведенными в табл. 2. Полагается, что длина трещины значительно меньше ширины пластины, и поэтому для вычислений можно брать коэффициент интенсивности напряжений в форме (13.1) (рис, 43). Поскольку долговечность в рассматриваемом случае можно рассчитать (численно) по точной формуле (13.5), а также по приближенным соотношениям, полученным на основе аппроксимации (15.9), то данная задача является весьма удобной для сравнения теоретических решений с экспериментальными данными и выявления области применимости различных приближений. [c.118]

Изгиб полос (балок), папряженное состояние оболочек с трещинами. Ряд задач предельного равновесия полос, содержащих различные трещины, был решен В. В. Панасюком и Б. Л. Лозовым (1961—1964) с использованием эффективных методов решения соответствующих задач теории упругости, разработанных Н. И. Мусхелишвили и Г. Н. Савиным. Здесь были рассмотрены как задачи об изгибе полос с симметричными относительно продольной оси полосы сквозными прямолинейными трещинами, так и с несимметричными (перпендикулярными боковым граням полосы). Напряженно-деформированное состояние и величина предельной разрывающей нагрузки определяются для различных условий задания внешних нагрузок (постоянные изгибающие моменты, сосредоточенные силы, равномерное давление). [c.388]

Трещины. Наиболее подвержены повреждению стенки огневой коробки в зоне сгорания топлива (над колосниковой решеткой) на боковых стенках, подрешеточной части и у задней стенки между связевыми простенками, а также в сварных швах и в загибах. Трещины бывают сквозные и несквозные в виде надрыва металла, а по форме — прямолинейные и криволинейные. По своим размерам трещины достигают длины до 1500 мм и более. [c.115]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...