Родий-кремний

Тип электродов угле- род кремний марганец хром никель молиб- ден ниобий [c.230]

Материал ГОСТ или ТУ Марка Угле- род Кремний Марга- нец [c.170]

Легирующие элементы за исключением кремния не влияют значительно на развитие хрупкости первого рода. Кремний сдвигает отпускную хрупкость в область более высоких температур (350-450 °С). [c.56]

Как уже было отмечено выше, твердые растворы в нормальных металлах, как правило, образуют такие элементы, как водород, бор, углерод, азот и кисло род. Кремний, у которого [c.128]

Наиболее простым путем получения предварительных заготовок является изготовление из материалов-упрочнителей тканей и сеток различного плетения. Однако изготовление такого рода полуфабрикатов возможно главным образом из металлических волокон и волокон типа стекловолокна и графита, т. е. волокон, которые можно подвергать ткацким методам переработки и плетению. Изготовление тканей и сеток из высокопрочных и высокомодульных волокон, обладающих повышенной хрупкостью, типа волокон бора или карбида кремния, если и возможно, то связано с большими трудностями. [c.122]

С (сплавы платины с родием) и даже до 2000° С (иридий или его сплавы с родием). Нагреватели представляют собой проволоку диаметром 0,5—0,7 мм или ленту толщиной 10—30 мк. Наиболее желательная атмосфера для таких печей — воздух (окислительная атмосфера). В восстановительной среде возможны химические реакции материала нагревателя с продуктами восстановления керамики или примесями, содержащимися в керамике (в основном опасен кремний). [c.279]

Кремний Угле- род Марганец Фосфор Сера [c.1]

Род абразива выбирается так же, как и при шлифовании, в зависимости от обрабатываемого металла при обработке стали — корунд, при обработке чугуна, алюминия и других цветных металлов — карбид кремния. [c.423]

Хрупкость II рода наиболее часто наблюдается в сталях, содержащих повышенное количество фосфора, марганца, кремния, хрома или же при одновременном введении в сталь хрома и никеля или марганца. Введение в сталь молибдена или вольфрама в небольшом количестве (0,2—0,4 % Мо или 0,5—0,7 % Ш) значительно уменьшает склонность ее к отпускной хрупкости. [c.189]

Ни- кель Ко- бальт Медь Марга- нец Кремний (не более) Угле- род Сера Фос- фор [c.75]

Особого внимания заслуживает производство нитей диаметром менее миллиметра продавливанием смеси порошка исходного материала со связующим через тонкие отверстия. Нити подвергают соответствующей обработке в зависимости от рода связующего с целью его удаления. Таким способом готовят нити вольфрама, молибдена, циркония, бора, кремния, титана, оксидов, карбидов и других металлоподобных соединений. [c.182]

Кремний, подобно бериллию и родию, может быть испарен в вакууме в сосуде из спеченной двуокиси тория на спирали из вольфрамовой проволоки. Он может осаждаться из паров на подложку из поваренной соли [c.337]

Электролитический осадок содержит в себе обычно кроме угле-. рода (17) в очень небольшом количестве другие примеси, как-то V фосфор, серу, марганец и кремний. С повышением температуры электролита (1 ) уменьшается содержание водорода в осадке. [c.83]

При очень длительном сроке службы, когда величина пластической деформации очень незначительна, присутствие ст-фазы, как правило, уменьшает сопротивление ползучести. Если стали имеют склонность к образованию ст-фазы, рекомендуется их термически обрабатывать на более крупное зерно, так как в этом состоянии они имеют более высокое сопротивление ползучести. Для сталей типа 25-20 с кремнием такого рода обработкой является закалка на аустенит с 1050—1150° С с соответствуюш,ей выдержкой. [c.383]

Марка стали Угле- род Кремний Сера Фос- фор кгс1мм , не менее, по разрядам толщины проката ь 8. %, не менее Испытание на загиб на 180°С [c.19]

Легирование другими элементами хромистой стали также повышает прокаливаемость. Для сечений диаметром 20—40 мм, кроме стали 40ХР, можно применять стали других марок из И1 группы. Стали этой группы дополнительно легированы марганцем, молибденом, кремнием, титаном. Все перечисленные элементы углубляют прокаливаемость и все, кроме молибдена, уменьшают запас вязкости. В этой группе выделяется по вязкости сталь ЗОХМ. Хотя прокаливаемость у нее не на много выше, чем у стали 40Х, но порог хладноломкости ниже кроме того, сталь ЗОХМ нечувствительна (как и другие молибденовые стали) к отпускной хрупкости II рода. [c.386]

Из (3-1) видно, что частота собственных колебаний i увеличивается с уменьшением массы, так как при оди- наковых значениях feo произведение в знаменателе дроби растет быстрее, чем сумма в числителе. Так как Му обо- значает массу иона неметалла (углерода, азота, кисло- рода или кремния), то нетрудно видеть, что карбиды будут иметь большие частоты собственных колебаний по сравнению с нитридами и силицидами а-фазы тех же металлов. Что касается окислов двухвалентных металлов, то только окислы бериллия, магния и кальция будут иметь частоты собственных колебаний большие, нежели карбиды причем частота собственных колебаний окиси кальция из-за малого значения квазиупругой постоянной будет почти совпадать с частотой карбида титана. [c.77]

Наконец, перечислим металлы, которые не перешлп в сверхпроводящее состояние вплоть до указанных в скобках температур. Золото (0,05° К), медь (0,05° К), висмут (0,05° К), магнии (0,05° К) и германий (0,05° К) были исследоваиы Кюрти и Симоном [260] кремний (0,073° К), хром (0,082° К), сурьма (0,152° К), вольфрам (0,070° К), бериллий (0,064° К) и родий (0,086° К) исследовались Алексеевским и Мигуновым [315] литий (0,08° К), натрий (0,09° К), калий (0,08° К), барий (0,15° К), иттрий (0,10° К), церий (0,25° К), празеодим (0,25° К), неодим (0,25°К), марганец (0,15° К), палладий (0,10° К), иридий (0,10° К) и платина (0,10° К) изучались Гудменом [316] кобальт (0,06° К), молибден (0,05° К) и серебро (0,05° К) были исследованы Томасом и Мендозой [317]. [c.589]

По стандартам США и Англии маркировка кругов предусматривает условные обозначения, расположенные в следующем порядке 1) род абразивного материала — окись алюминия А, карбид кремния — С 2) зернистость — цифрами, такими же, как в СССР 3) твёрдость-буквами латинского алфавита 4) структура-цифрами 1—15 5) род связки керамическая — V, бакелитовая — В, вулканитовая — R, шеллаковая — Е, силикатовая — S, магнезиальная — О (только по стандарту США). [c.468]

Русские сорта чугуна, выплавлявшиеся на добротном древесном угле, как правило, содержали небольшое количество кремния и считались непригодными для бессемеровской переработки. В 1872 г. металлург Д. К. Чернов, работавший на Обуховском заводе в Петербурге, после большого числа проведенных им опытных плавок предложил предварительно подогревать жидкий чугун в вагранке перед заливкой его в конвертер. Этим расплавленному металлу сообщался дополнительный запас тепла, который при переработке высококремнистых чугунов образовывался в результате выгорания кремния. Почти одновременно на другом русском заводе в Нижней Салде (Урал) К. П. Поленов перегревал малокремнистый чугун в отражательной печи. Так родился процесс русского бессемерования, получивший широкое распространение на отечественных и зарубежных заводах. [c.118]

Притиры из стекла и закаленной или хромированной стали используют для очень тонкой доводки нешаржирующимися абразивными веществами типа венской извести и крокуса. Износ притиров зависит от их материала и рода абразива. Так, все притиры при работе с карбидом кремния изнашиваются в 2 раза быстрее, чем при работе с наждаком. Притиры из мягкой стали изнашиваются d 1,25, из красной меди — в 2,5, а из свинца — в 4 раза быстрее, чем притиры из чугуна. [c.657]

Изучение структурных и энергетических закономерностей пластической деформации в приповерхностных слоях материалов в сравнении с их внутренними объемными слоями имеет важное значение для развития теории и практики процессов трения, износа и схватывания. При этом следует отметить, что. поверхностные слои кристаллических материалов имеют, как правило, свои специфические закономерности пластической деформации. Так, например, в работе [11 при нагружении монокристаллов кремния через пластичную деформируемую среду силами контактного трения было найдено, что в тонких приповерхностных слоях на глубине от сотых и десятых долей микрона до нескольких микрон величины критического напряжения сдвига и энергии активации движения дислокаций значительно меньше, чем аналогичные характеристики в объеме кристалла. Было также показано [2], что при одинаковом уровне внешне приложенных напряжений по поперечному сечению кристалла в радиусе действия дислокационных сил изображения эффективное напряжение сдвига значительно выше, чем внутри кристалла. Поэтому поверхностные источники генерируют значительно большее количество дислокационных петель и на большее расстояние от источника по сравнению с объемными источниками аналогичной конфигурации и геометрии при одинаковом уровне внешних напряжений. Высказывалось также предположение, что облегченные условия пластического течения в приповерхностных слоях обусловлены не только большим количеством легкодействующих гомогенных и различного рода гетерогенных источников сдвига [3], но и различной скоростью движения дислокаций у поверхности и внутри кристалла [2]. Аномальное пластическое течение поверхностных слоев материала на начальной стадии деформации может быть обусловлено действием и ряда других факто-зов, например а) действием дислокационных сил изображения 4, 5] б) различием в проявлении механизмов диссипации энергии на дислокациях, движущихся в объеме кристалла и у его поверхности причем в общем случае это различи е, по-видимому, может проявляться на всех семи фононных ветвях диссипации энергии (эффект фононного ветра, термоупругая диссипация, фонон-ная вязкость, радиационное трение и т. д.) [6], а также на электронной [71 ветви рассеяния вводимой в кристалл энергии в) особенностями атомно-электронной структуры поверхностных слоев и их отличием от объема кристалла, которые могут проявляться во влиянии поверхностного пространственного заряда и дебаевского радиуса экранирования на вели- [c.39]

В качестве датчиков температуры используют главным образом термопары. Термопару составляют две проволоки из разнородных материалов. Одну пару концов соединяют между собой (сваривают). Этот конец погружают в измеряемую среду и называют рабочим концом. Вторая пара концов находится в окружающей атмосфере, к ним присоединяются провода от измерительного прибора, эти концы называют свободными. Материалы термопар стандартизированы, допускается применение пяти типов термопар с металлическими термоэлектродами, а именно ТПП (платинородий-платиновая), ТПР [платинородий (30% родия)-платинородиевая (6% родия)], ТХА (хромель-алюмелевая), ТНС (никель-кобальтовый сплав и сплав, содержащий кремний и алюминий), ТХК (хромель-копелевая). Для каждой термопары установлены стандартные градуировки с интервалом температуры 1°С. [c.165]

Держание каждой из этих примесей ограничивается 0,02—0,06 %. Аналогично, но в меньшей степени, на свойства влияют железо и кремний. Особо вредная примесь в титане и однофазных а-сплавах титана — водо-Род. При наличии водорода по грани-Цам зерен выделяются тонкие хрупкие Пластины гидрпдной фазы, вызывая значительную хрупкость (табл. 48). водородная хрупкость наиболее опасна Сварных конструкциях из-за нали-в них внутренних напряжений. Допустимое содержание водорода в хническом титане и однофазных спла-находится в пределах 0,008— 012 % (табл. 49). [c.293]

При глушении фторидами происходит выгорание фтора. Данные некоторых исследований [50] показывают, что потеря фтора в случае применения СаРг составляет около 27%, криолита—10—-15%, а кремнефторида — несколько выше. В среднем, угар следует считать 15 — 25%, в зависимости от рода фторида и состава глазури. Природу выгорания фтора большинство исследователей объясняет образованием в результате пирохимических реакций летучего фторида кремния Sip4. [c.90]

Подтверждением такого механизма процесса является четкая зависимость скорости обезуглероживания от измельчения реагентов и практическое отсутствие такой зависимости от давления прессования брикетов, т. е. от степени контакта окислителя с карбидом. Однако в заключительной стадии процесса при очень малых значениях рсо и Рсо, кинетические возможности его настолько ограничены, что дальнейшее течение процесса может осуществляться лишь при непосредственном взаимодействии оксида и углерода, т. е. скорость обезуглероживания на последней стадии зависит лишь от скорости диффузии реагентов. Вследствие очень малых скоростей диффузионных процессов взаимодействие углерода с окислителем практически прекращается еще до достижения равновесия, поэтому для получения сплава с заданным содержанием углерода (<0,02 %) необходимо вводить в брикет до 2 % избыточных оксидов, что неизбежно вызывает загрязнение феррохрома неметаллическими включениями. Загрязненность получаемого феррохрома в значительной степени зависит от рода применяемого окислителя. При использовании руд или концентратов сплав будет загрязняться как избытком восстановителя, так и оксидами пустой породы (MgO, AI2O3, СаО и др.), которые в условиях процесса не могут восстанавливаться. При использовании кремнезема образуются силициды хрома и содержание кремния в сплаве повышается до 5—8 %, что недопустимо при выплавке сталей многих марок, хотя за рубежом такой феррохром и производится в значительных количествах. Ввиду высокой стоимости не нашли широкого применения оксиды никеля и хрома. Кроме того, использование оксида никеля суживает область применения сплава только выплавкой хромоникелевых сталей. Трудности были устранены в результате использования окисленного углеродистого феррохрома. [c.243]

Экспериментально и теоретически на основе учета энергий смешения элементов с железом и углеродом были получены характеристики растворения углерода в сплавах железа с марганцем кремнием серой, фосфором, кобальтом никелем молибденом ванадием мелью ото вом, алюминием, титаном [6] Поскольку растворение — это электронный процесс, то элементы, отдающие свои эпектроны в недостроенную 3d оболочку железа, умень шают растворимость углерода Поэтому все элементы че твертого периода, стоящие левее железа, уменьшают растворимость углерода Элементы третьего периода так же уменьшают растворимость углерода, однако зависи мость здесь сложнее, так как необходимо учитывать ха рактер взаимодействия элементов с железом Элементы третьего и четвертого периодов, стремясь окружить себя атомами железа и вытесняя углерод, повышают актив ность углерода Элементы, взаимодействующие с угле родом сильнее, чем железо, понижают активность угле рюда Установлена зависимость растворимости углерода в сплавах на основе железа от порядкового номера тре тьего элемента в таблице Д И Менделеева Экспери ментально также доказано, что разность между атом ной долей углерода в насыщенном им тройном ставе [c.76]

Расчетные величины достижимой концентрации угле рода для различных температур и концентрации кремния с учетом присутствующих в чугуне элементов представ лены в табт 17 Используя эти данные и эксперименталь но найденное значение коэффициента К, по основному уравнению науглероживания (29) можно определить [c.77]

Вследствие специфической природы растворения угле рода в жидком железе чрезвычайно медленно проходит процесс разрушения прочных пинакоидов графита В при сутствии кремния ослабляются связи Л1елезо — углерод из за сильного взаимодействия между железом и кремни ем, поэтому углерод вытесняется из раствора Наличие в жидком литейном чугуне некоторого количества суб микроскопического графита отмечается во многих работах [16—18, 30—32] Пинакоиды графита не являются обо собленной фазой, они могут отдавать четвертый валент [c.128]

При отпуске ряда легированных сталей в интервалах температур 250-400 °С и 500-550 °С происходит снижение ударной вязкости. Это явление называется отпускной хрупкостью. Различают два вида отпускной хрупкости. Отпускную хрупкость I рода (необратимую отпускную хрупкость) вызывает отпуск при 250-400 °С. Она в той или иной степени характерна для всех сталей как углеродистых, так и легированных. Хрупкость I рода носит необратимый характер, т.е. повторный отпуск при той же температуре не повышает вязкости. При повышении температуры отпуска или увеличении продолжительности нагрева отпускная хрупкость I рода исчезает. Отпускную хрупкость IIрода (обратимую отпускную хрупкость) вызывает медленное охлаждение после отпуска при 500-550 °С. Она характерна для легированных сталей, особенно содержащих повышенное количество марганца, кремния и хрома. Хрупкость И рода обратима, т.е. при повторном отпуске и быстром охлаждении она устраняется. [c.133]

Граница устойчивости распространяется не только при легировании сплавов более благородным металлом, она также наблюдается в сплавах, у которых один из компонентов обладает способностью к пассивированию или, вернее, к самопассивированию (нержавеющие стали, железохромистые и железохромоникелевые сплавы). Эта граница устойчивости также наблюдается в других системах, когда один из компонентов в результате взаимодействия с агрессивной средой образует защитные экранирующие пленки из нерастворимых соединений. Примером такого рода образования защитных экранирующих пленок являются сплавы железа с кремнием (ферросилициды), никеля с кремнием и др. [c.493]

Сталь В6 устойчива в горячей концентрированной (12-н.) серной кислоте, разбавленных фосфорной и соляной, а также в органических кислотах. Особенно ценным свойством сталей с высоким содержанием кремния ( 4%) в частности стали ураниус S является их стойкость в концентрированной азотной кислоте (99%-ной при температурах до 80° С и азотной кислоте в присутствии в растворе пятивалентного хрома, четырехвалентного ванадия и четырехвалентного церия. Такого рода растворы образуются при взаимодействии материала сосудов, выполненных из нержавеющих и др. сталей, с концентрированной азотной кислотой [c.615]

Рис 59 Схема выделения угле рода из мартенсита в углеро дистых (/) легированных не карбидообразующими элемен тами кроме кремния (2) и кар бидообразующими элементами (3) сталях (обобщение по лите ратуриым даииым) [c.108]

Легирующие элементы, за исключением кремния, не влияют существенно на развитие хрупкости I рода Крем ний сдвигает интервал развития хрупкости в область более высоких температур отпуска (350—450 °С) Высокотемпе ратурная термомеханическая обработка (ВТМО) уменьша ет склонность к отпускной хрупкости (см рис 65) На практике для исключения охрупчивания стали избегают проведения отпуска в области опасных температур [c.118]

Легирующие элементы влияют на скорость процесса цементации, глубину цементованного слоя и концентрацик> углерода в поверхностной зоне Некарбидообразующие элементы, такие как никель, кремний, кобальт, ускоряют диффузию углерода в аустените при 950 °С В то же время эти элементы снижают растворимость углерода в аустените и тем самым уменьшают максимальное содержание угле рода в поверхностном слое Наиболее сильно ускоряет диффузию углерода в аустените и понижает содержание углерода в цементованном слое кремний Однако при более высоких температурах (1000, 1100°С) кремний уменьшает коэффициент диффузии углерода в аустените [c.177]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...