Устройства для регулирования перегрева

Глава девятая. Расчеты устройств для регулирования перегрева пара [c.71]

РАСЧЕТЫ УСТРОЙСТВ ДЛЯ РЕГУЛИРОВАНИЯ ПЕРЕГРЕВА ПАРА [c.71]

Е. УСТРОЙСТВА ДЛЯ РЕГУЛИРОВАНИЯ ПЕРЕГРЕВА [c.85]

Надежность устройств для регулирования перегрева пара определяется температурными условиями металла теплообменников и отсутствием гидравлических ударов регулирующие устройства не должны уменьшать надежность пароперегревателей. [c.269]

В котлоагрегатах среднего давления перегрев пара регулируется в поверхностных пароохладителях, питательная вода из пароохладителя возвращается в питательную линию котлоагрегата или в промежуточный коллектор экономайзера. Устройства для регулирования перегрева пара давлением 40 кгс/см должны обеспечивать номинальную его температуру при 70— 100% номинальной производительности котлоагрегата. [c.173]

При развитом конвективном перегревателе температура пара растет с увеличением нагрузки наоборот, при мощном радиационном перегревателе температура в этих условиях снижается. Теоретически возможно компоновать перегреватель смешанного (конвективно-радиационного) типа для получения постоянной температуры перегрева независимо от нагрузки. Однако, на практике даже комбинированные радиационно-конвективные пароперегреватели в эксплуатационных условиях не обеспечивают постоянства температуры перегретого пара в пределах допустимых отклонений, в связи с чем каждый парогенератор оборудуется устройством для регулирования температуры перегретого пара. При этом номинальная температура первичного пара и пара промежуточного перегрева должна обеспечиваться в диапазоне нагрузок парогенератора от 70 до 100%. ГОСТ 3619-69 установлены наибольшие допустимые отклонения температуры перегретого пара от номинального значения (табл. 2-7). [c.56]

Пароперегреватели обоих котлов выполнены по схеме, обычной для котлов высокого давления завода имени Орджоникидзе (рис. 4-1,а). Для регулирования перегрева, кроме рассматриваемых здесь устройств, перегреватели снабжены поверхностными пароохладителями, установленными в коллекторах насыщенного пара. Котел ПК-14 сверх того имел еще и впрыскивающий пароохладитель, установленный в порядке реконструкции в рассечке перегревателя. [c.178]

К настоящему времени, как видно из табл. В-2, осуществлено уже много различных методов и устройств для регулирования промежуточного перегрева. Однако разработку их в начальный период внедрения вторичного перегрева производили, не имея достаточного опыта их применения. Неизвестны были эксплуатационные особенности устройств. Не хватало экспериментальных данных по динамическим свойствам промежуточных пе-ре.гревателей и их статическим характеристикам, по диапазону регулирования и т. п. В результате оказалось, что некоторые схемы и устройства регулирования вторичного перегрева не отвечают всем требованиям эксплуатации блоков. [c.16]

Следствием указанной неточности является отклонение от расчетных условий теплообмена в промежуточном пароперегревателе со стороны газов. В случае отказа от применения специальных устройств для регулирования температуры промежуточного перегрева это приводит к необходимости уже при номинальной нагрузке работать с пониженным промежуточным перегревом пара, либо использовать аварийный впрыск или повышенные избытки воздуха, чтобы обеспечить расчетную температуру промежуточного перегрева. Во всех случаях рассматриваемая неточность расчета приводит к некоторому перерасходу топлива при номинальной нагрузке котла при работе с впрыском или с неполным промежуточным перегревом — из-за снижения термодинамического к. п. д. цикла, а при повышении избытка воздуха — из-за снижения к. п. д. котла. [c.259]

Задачами гидравлического расчета устройста для регулирования перегрева могут являться обеспечение диапазона регулирования, определение гидравлических сопротивлений и проверка надежности работы этих устройств, а также элементов перегревателя, между которы мн включены регуляторы. [c.71]

Вместе с тем ГОСТ 3619-59 установлены небольшие допустимые отклонения температуры перегретого пара от номинального значения от +ilO до —15°С в парогенераторах среднего и от -f-5 до —10° С — высокого давления (см. табл. 1-2). Даже комбинированные радиационно-конвективные пароперегреватели в эксплуатационных условиях не обеспечивают постоянства температуры перегретого пара в пределах допустимых отклонений, в связи с чем каждый парогенератор независимо от системы оборудуют устройством для регулирования температуры перегретого пара. При этом номинальная температура как первичного пара, так и пара промежуточного перегрева должна обеспечиваться в диапазоне нагрузок парогенератора от 70 до 100% . [c.137]

Характерными для водотрубных котлов малой паропроизводительности и низкого давления, используемых в промышленности, являются следующие особенности развитие конвективных испарительных поверхностей нагрева, что определяется меньшим, чем необходимо для испарения воды при низком давлении, тепловосприятием экранов и экономайзера, завершение охлаждения продуктов сгорания в конвективном водяном пучке или в экономайзере, что возможно нри низкой температуре питательной воды (80—100 °С) и экономически оправданной повышенной температуре уходящих газов при малой паропроизводительности котлов отсутствие подогрева воздуха, что упрощает конструкцию котла и допустимо при слоевом сжигании твердого топлива и факельном сжигании газа и мазута двухбарабанная схема включения испарительных поверхностей нагрева и расположение обогреваемых опускных труб циркуляционного контура конвективного пучка в области низких температур газов отсутствие устройства для регулирования температуры перегрева пара. [c.308]

В коллекторе 7 размещены и устройства для регулирования температуры перегрева пара (рис. 5-4). Трубы к коллекторам присоединяются главным образом на сварке через специальные штуцера или непосредственно и на развальцовке в последнем случае на противоположной образующей выполняется лючковый затвор. [c.187]

Горелки [использование (для зажигания ДВС F 02 Р 21/00 для регулирования температуры перегрева пара F 22 G 5/02 в системах (для исследования или анализа материалов G 01 N 21-72 калильного зажигания ДВС F 02 Р 19/04) в устройствах для обработки металлических поверхностей пламенем В 23 К 7/06) переносные, использование для сжигания отложений в теплообменных и теплопередающих каналах F 28 G 11/00 расположение и монтаж <в водонагревателях и воздухоподогревателях F 24 FI 9/18 в устройствах для сжигания жидкого, газообразного или пылевидного топлива F 23 С 5/00-5/32) установка калильных сеток и прочих тел накаливания на горелках F 21 V 36/00] [c.68]

Дутье (пластических В 29 С 49/00-49/80 порошкообразных В 05 В) материалов, в устройствах для сжигания топлива F 23 L) Дым предотвращение распространения В 08 В 15/00-15/04 удаление с использованием (центробежной силы В 04 С электростатического эффекта В 03 С 3/00) химическая очистка В 01 D 53/34-53/36) Дымовые [газы использование I (для подогревателей питательной воды D 1/40 1/44 для регулирования температуры перегрева пара G 5/06-5/08) F 22 для сушки F 26 В 23/02 очистка и удаление (в промышленных печах F 27 D 17/00 в устройствах сжигания F 23 J, F 23 G 7/00) химическая очистка В 01 D 53/34) завесы (образование F 41 FI 9/06 составы для их (создания G 06 D 3/00 уменьшения G 10 L 10/02)) коробки, установка пароперегревателей в них F 22 G 7/10 трубы (F 04 Н 12/00, 12/28 дополнительные устройства для них F 23 J концевые элементы и крепление F 23 L 17/02-17/14 насадки на них F 23 L разрушение взрыванием F 42 D 3/02 судов В 63 F1 21/32 топочных устройств F 23 J)] Дымогарные трубы, установка пароперегревателей в них F 22 С 7/02 Дымососы F 23 L 17/16, F 24 В 5/04 Дымоходы [в паровозах В 61 С 1/14 (жаротрубных паровых котлов В 7/18 установка пароперегревателей в них G 7/12) F22 (зданий, транспортных средств и т.п. J 11/00-11/12 конструктивные элементы J 13/00-13/08 крепление верхних частей или выводов L 17/12 [c.76]

Из сказанного ранее видно, что если бы в тех же условиях был установлен калорифер с Проволочным оребрением, то расход металла был бы меньше, чем в заменяемой поверхности воздухоподогревателя. Дополнительные возможности снижения в.еса поверхности нагрева имеются в случае установки испарителей с поперечным омыванием поверхности газами вместо продольного. Нужно также учитывать уменьшение расхода металла на сепа-рационные устройства котла и конденсаторы для приготовления воды, впрыскиваемой при регулировании перегрева. Это может быть достигнуто в тех случаях, когда котел проектируется сразу с газовым испарителем, дистиллята которого должно быть достаточно для компенсации потерь пара и воды на электростанции. [c.234]

Большая вместимость паропроводов промежуточного перегрева и перегревателя вызывает опасность разгона турбины при сбросе нагрузки и требует применения специальных защитных устройств. Для этого перед выпуском пара в турбину после промен<уточного перегрева, кроме регулирующих клапанов, применяют защитно-отсечные клапаны, из которых пар из системы промежуточного перегрева отводится через редукционно-охладительное устройство (РОУ) в конденсатор турбины. Наличие газового промежуточного перегревателя усложняет схему регулирования парового котла из-за необходимости дополнительно регулировать температуру пара после промежуточного перегрева. [c.42]

Гидравлические расчеты устройств для регулирования перегрева производятся на топливо, требую-и(ее напболыппх расходов воды па впрыск, при максимальном заданном охлаждении пара на номинальной и минимальной производительностях котельного агрегата (по гарантии поддержания перегрева). [c.71]

Для выполнения гидравлического расчета необходимо располагать компоновочными и конструктивными данными устройств для регулирования перегрева и результатами теплового и гидравлического расчетов пароперегревателя. При проверочных расчетах должны быть известны гидравлическая схема, включающая п себя все конструктивные элементы, коммуникации и арматуру по пару и воде расположение и разность отметок мест подвода и отвода воды (пара) к тепло-обменным аипаратам. [c.71]

Экспериментальное изучение устройств для регулирования перегрева пара сводится к проверке диапазона регулирования, определению гидравлических сопротивлений и оценке надежности работы этих устройств, а также элементов перегревателя, между которыми включены регуляторы. Определение гидравлических сопротивлений производится для регуляторов перегрева поверхностного и впрыскивающего типов или паро-паровых теплообменных аппаратов. Испытания ведутся на топливе, вызывающем максимальный перегрев или шлакование поверхностей нагрева. Отбор импульсов статических давлений осуществляется так, чтобы в суммарные сопротивления вошли сопротивления устройства и всех подводящих трубопроводов. Располагаемый перепад давления должен обеспечивать пропуск необходимого количества тепловоспринимающей среды. Например, в поверхностных пароохладителях располагаемый перепад давления по водяному тракту должен быть достаточным для пропуска через регулятор необходимого количества питательной воды (40—50 % общего расхода питательной воды). Располагаемый перепад давления в регуляторе перегрева с впрыском питательной воды [c.268]

Пароперегрев1атель современного агрегата представляет непосредственное по ходу пара продолжение парообра.зующих поверхностей, состоящее из ряда трубчатых поверхностей, присоединенных к коллекторам (или с одной стороны непосредственно к барабану котла). Сюда же относится устройство для регулирования температуры перегрева. [c.122]

За последние 10 лет на электростанциях всего мира построены многочисленные энергетические блоки с промежуточным перегревом пара. При повышении давления пара промежуточный (вторичный) перегрев становится необходимым элементом паротурбинных установок, увеличивающим надежность турбин и одновременно способствующим росту экономичности электростанций. В связи с этим назрела иеобходимостъ в книге, обобщающей материалы исследований, проектов, опыта эксплуатации и т. п., относящиеся к устройствам для промежуточного перегрева пара и его регулирования. [c.3]

Таким образом, накопленные к настоящему времени данные эксплуатации и испытаний устройств для регулирования вторичного перегрева путем изменения положения факела в топке на отечественных котлах показывают, что для условий этих котлов данный способ малоэффективен, не обеспечивает достаточного диапазона регулирования вторичного перегрева, а иногда входит в противоречие с задачей обеспечения экономичного и бес-шлаковочного топочного процесса. [c.165]

В связи с тем, что температура перегрева пара может ме-[ яться в зависимости от режима работы котла, т. е. повышаться п понижаться, а услфвия работы паровых двигателей требуют более ИЛИ менее постоянной температуры, имеются устройства для регулирования те.мигратуры перегретого пара. [c.52]

Паровой тракт парогенератора состоит из барабана с сепа-рационными устройствами, пароперегревателя с устройствами для регулирования температуры перегрева пара и паропровода, для подачи пара к потребителям. В барабане парогенератора собирается пар, образовавшийся в экранных и конвективных поверхностях нагрева. В сенарационных устройствах происходит отделение от пара капелек воды перед поступлением его в пароперегреватель. [c.11]

Возвращаюш,ийся из турбины пар, подлежащий промежуточному перегреву, поступает во вторую ступень 9 промежуточного пароперегревателя, затем проходит теплообменник /< , предназначенный для регулирования его температуры, и далее в первую ступень пароперегревателя 8 и обратно в турбину. Дополнительное регулирование температуры перегретого пара осуществляется вспрыскивающими пароохладителями. Трубы конвективных поверхностей нагрева очищаются от загрязнений дробеочистным устройством. Все конвективные поверхности нагрева выполнены в виде пакетов из горизонтальных змеевиков. Наружный диаметр труб поверхностей нагрева равен 32 мм. [c.292]

К числу до стоинств книги следует отнести рассмотрение комплекса вопросов, относящихся к топкам с жидким шлакоудалением и котлоагрегатам в целом. Сюда можно отнести распределение температур по газоходам котла, вопрос размещ,ения пароперегревателя, регулирование перегрева пара, подогрев воздуха, улавливание золы, циркуляцию воды и др. Особый интерес в этой части представляют предложенные автором схемы использования физического тепла жидкого шлака и оригинальное устройство для получения чистого конденсата, используемого затем на впрыск. [c.7]

Регулирование перегрева с помощью засло нов в параллельных газоходах комбинируется не только с впрыском, яо и с другими регулировочными устройствами. Так, например, на котле сверхкритического давления электростанции Фило (рис. 2-16) для регулирования вторичного перегрева предусмотрены рециркуляция газов и перераспределение потока газов между параллельными газоходами переходной зоны и вторичного пароперегревателя. [c.167]

В котельных агрегатах с температурой пара 540° С и особенно 570° С практически уже трудно с помощью одной ступени регулирования решить задачи уменьшения инерции системы и надежной защиты от чрезмерного перегрева йсех элементов пароперегревателя, расположенных как до, так и после этой ступени. Для таких котлов устройство двух ступеней регулирования перегрева пара неизбежно. [c.121]

Попытки выполнить энергетические блоки без регулирования промежуточного перегрева пара не увенчались успехом и все установки со вторичным и третичным перегревами снабжены теми или другими регулиро вочными устройствами. Последние весьма многочисленны и разнообразны, поскольку наиболее простой и гибкий, no oi6 регулирования— впрыск воды в перегретый пар, практически вытеснивший другие регулировочные средства при первичном перегреве пара, для промежуточного перегрева применяется лишь как средство аварийной защиты от чрезмерного повышения температуры пара. [c.129]

При переходе на повышенные нагрузки блока (180— 190 Мет) были реконструированы горелки и ликвидирован их верхний ярус. Избыток воздуха, однако, оставался выше проектного. Кроме того, температура газов в районе вторичного перегревателя была выше расчетной Л. 35]. При таких условиях устройство для байпа-сирования пар.а уже не могло справиться с задачей поддержания температуры вторичного перегрева при всех режимах работы блока с повышенной нагрузкой. Было зафиксировано много случаев, когда температура вторичного перегрева длительно превышала 570° С. По этой причине, а также учитывая возможность ухудшения условий регулирования температуры вторичного перегрева, при дальнейшем повышении нагрузки блока была восстановлена система аварийного впрыска. [c.183]

Как видно из рис. 7-8, некоторая экономия расчетных затрат при отказе от регулирования промежуточного перегрева пара получается при стоимости топлива ниже 5 руб1т у. т. Эта экономия в диапазоне стоимости топлива 2,5—5 руб т у. т. весьма незначительна — не более 6 ООО руб/год для блока 300 Мет. При этом следует иметь в виду, что стоимость топлива включает, кроме расходов на добычу и транспорт, также затраты, связанные с хранением, сушкой, размолом и т. д. Необходимо также учитывать, что в блоках, устанавливаемых в районах весьма дешевого топлива, принимается температура промежуточного перегрева 540° С. Как показано в настоящей главе, необходимо считаться с возможностью отклонения этой температуры на —25° С, что создает неблагоприятные условия для лопаток последних ступеней турбины. Компенсировать указанное отклонение температуры пара за промежуточным перегревателем путем повышения избытка воздуха в котле можно было бы лишь создавая дополнительный запас (более 10"/o по производительности и соответственно 20% по напору) в мощности тяго-дутье-вых устройств, что неблагоприятно отразится на экономических показателях варианта с отказом от регулирования перегрева. Таким образом, применение специальных средств для регулирования промел<уточного перегрева пара следует считать целесообразным для всех реально используемых в энергетике СССР видов топлива. [c.299]

Для регулирования температурного режима в аппаратах с перемешивающимися устройствами применяют змеевики, по которым пропускают пар для подогрева реакционной массы или воду для ее охлаждения. Змеевиковые подогреватели в гуммированных аппарата.к следует устанавливать на определенном расстоянии от гуммированных поверхностей, чтобы исключить местный перегрев этих поверхностей. При обогреве паром давлением 0,4—0,6 МПа (температура пара 150—160 °С) расстояние от оси труб змеевика до стенки корпуса аппарата должно быть не менее 100 мм. Для ввода пара в змеевик и вывода конденсата из него предусматривают штуцера, диаметры их выбирают из условий предохранения гуммированного покрытия от местного перегрева. Вакуум-кристаллизатор (рис. 4.2) представляет собой гуммированный аппарат с перемешивающим устройством работает в условиях значительной коррозии, под вакуумо.м с остаточным давлением до 1,4 кПа. Рабочая среда в аппарате — суспензия, содержащая взвешенные кристаллы сульфатов титана и железа. Температура среды изменяется в пределах 15—41 °С. Суспензия перемешивается якорной мешалкой, приводимой во вращение от редуктора. Корпус и крышка аппарата изготовлены из углеродистой стали. Корпус и мешалка гуммированы одним слоем полуэбонита и двумя слоями мягкой резины. Общая толщина гуммированного слоя 6 мм. Крышка аппарата, не подвергающаяся воздействию суспензии, гуммирована полуэбонитом (толщина слоя 6 мм). [c.100]

Основные задачи теплохимических испытаний следующие определение максимально допустимой по качеству пара производительности котла определение качества пара при различных нагрузках и ее колебании выявление влияния соле- и кремнесодержания котловой воды на качество пара определение влияния положения уровня воды в барабане на качество пара установление норм воднохимического режима работы котла выявление причин ухудшения качества пара в процессе эксплуатации, например по отложениям примесей в пароперегревателе или проточной части турбины, при этом особое внимание обращают на состояние внутрибарабанных сепарационных устройств (нарушение плотности приварки или их срыв), плотность конденсаторов для приготовления на впрыск в пароохладители собственного конденсата, плотность элементов, разделяющих ступени испарения и т. п. выяснение эффективности схемы ступенчатого испарения, осуществленной на котле, и соответствия этой схемы условиям эксплуатации установление влияния на качество пара принятого способа регулирования перегрева определение содержания железа, меди, углекислоты и остаточного кислорода в питательной воде в различных местах питательного тракта и в различных отсеках и местах водяного объемй котла для выяснения интенсивности протекания коррозионных процессов и условия образования вторичных накипей. Кроме основных, часто требуется решать дополнительные задачи выявить влияние на качество пара тепловых перекосов и [c.282]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...