Характеристика экономичности работы турбин

ХАРАКТЕРИСТИКА ЭКОНОМИЧНОСТИ РАБОТЫ ТУРБИН [c.126]

Экономичная работа турбины по электрическому графику возможна только при хорошей работе конденсационной установки (см. 11.6). В нормативных характеристиках конденсатора оговариваются нормативный вакуум, нормативный нагрев охлаждающей воды в конденсаторе, температурный напор и переохлаждение конденсата для широкого диапазона работы. [c.359]

Для оценки тепловой экономичности работы турбинных установок с регулируемыми отборами пара используются тепловые характеристики, которые строят для полного расхода тепла на установку или для расхода тепла на производство электрической энергии. [c.142]

Экономичная работа турбины возможна только при хорошей работе конденсационной установки. В нормативных характеристиках конденсатора оговариваются нормативный вакуум, нормативный нагрев охлаждающей воды в конденсаторе, темпера- [c.445]

На низких напорах (//=1,5—5,5 м) также применяют быстроходные (я =750) пропеллерные турбины, которые просты в изготовлении и работают при большем, нежели у турбин Френсиса, числе оборотов, что часто допускает прямое соединение их с генератором. Экономичность этих турбин ниже, чем у турбин Френсиса, вследствие более крутой рабочей характеристики. [c.273]

Как видно, в начале и в конце характеристики имеются более крутые участки, на которых повышается устойчивость работы турбины. В первом случае это необходимо для облегчения синхронизации и для уменьшения силы воздействия возмущений в энергосистеме на непрогретую еще турбину, во втором — повышается устойчивость работы в базовом и наиболее экономичном режиме. [c.94]

Известно, что характеристики турбинных ступеней в значительной степени зависят от наклона лопаток (выходных кромок) соплового аппарата. С изменением наклона лопаток меняется распределение реакции вдоль радиуса по высоте лопаток, изменяются потери в решетках и к. п. д. всей ступени. Результаты эксперимента показывают, что максимальная величина к. п. д. ступеней достигается при небольшом наклоне лопаток по потоку (у +5н-+ 10°). При работе турбинных ступеней на влажном паре наклон лопаток влияет также и на распределение влаги в решетках. Для проверки влияния влажности и наклона лопаток на экономичность были испытаны три ступени с у = 0° 4-5° и —5°. Основные размеры этих ступеней приведены в табл. 5-2. [c.105]

Наибольший интерес представляют энергетические характеристики паровых турбин и парогенераторов как основных агрегатов, определяющих экономичность работы всей станции. Обычно различают два вида энергетических характеристик опытные и расчетные. [c.225]

В отличие от описанной нами так называемой одновальной газотурбинной установки весьма часто встречается двухвальная. В этом случае турбина разделена на две части, из которых одна служит лишь для приведения во вращение компрессора, а другая работает на внешний привод. В установке получаются два различных вала. Такая схема особенно удобна для транспортных машин, ибо она дает возможность получить более экономичную работу на переменных режимах и хорошую характеристику протекания крутящего момента. [c.385]

Испытание турбины следует производить в том случае, если превышение удельного расхода тепла от нормативного значения обнаруживается по отчетным данным электростанций или по результатам экспресс-испытаний, или если согласно проекту, по которому осуществляется изменение проточной части турбины, ожидается отклонение экономичности от исходной более чем на 1 % Целью этих испытаний является корректировка существующей для данного типа турбин нормативной характеристики или разработка новой характеристики, если отличия от существующей касаются не только удельного расхода тепла, но и других показателей работы турбины (давление пара в отборах, характеристика парораспределения, поправки к мощности на давление отработавшего пара н др.). При ожидаемом изменении экономичности менее чем на 1% корректировку характеристики целесообразно производить на основании расчета такой путь обеспечивает более точную корректировку характеристики, поскольку вероятная погрешность даже хорошо организованного испытания оценивается значением около 1%- [c.130]

В практической деятельности для решения этого вопроса достаточно иметь энергетические характеристики турбин при различных расходах тепла и пара в отбор (рис. 3-16) на основании этих графиков можно вести оптимальное распределение электрической нагрузки при постоянном отборе (рис. 3-16,а) или тепловой нагрузки при постоянной электрической мощности (рис. 3-16,6). И в том и в другом случае принцип равенства относительных приростов будет являться основой экономичной работы агрегатов. [c.92]

Если в объединенной системе одновременно работают турбины разной экономичности, то было бы рационально, чтобы более экономичные машины имели более крутое протекание статической характеристики, а менее экономичные имели пологую характеристику с малой степенью неравномерности. Это позволило бы экономичным машинам работать в устойчивом режиме, снимая базовую часть графика нагру- [c.123]

Разрушение поверхностных слоев металла частицами влаги, называемое эрозией, возникает при более или менее продолжительной работе турбины на влажном паре. В результате эрозии поверхность лопаток и других элементов разрушается, становится неровной (выступы, раковины). Эрозионные повреждения резко ухудшают газодинамические характеристики турбины, что, естественно, снижает ее экономичность. При значительных эрозионных разрушениях нарушаются вибрационные и прочностные характеристики лопаток, что может привести к их поломкам. [c.58]

Комбинированный двигатель может работать в широком диапазоне изменения нагрузки и числа оборотов. В связи с этим параметры газа на входе в турбину существенно изменяются. Так как оптимальные условия работы турбины создаются только при номинальном режиме работы комбинированного двигателя (выбор которого зависит от требований к его характеристике), то при его работе на других режимах показатели турбины ухудшаются и нарушается соответствие между параметрами двигателя и турбины. Поэтому для совместной экономичной работы поршневой части с турбиной в ней применяются специальные регулирующие устройства. [c.194]

Основным параметром, оценивающим экономичность работы двигателя, яв.ляется удельный эффективный расход топлива. Для дополнительной оценки на график наносят кривые удельного индикаторного расхода топлива, индикаторного и эффективного к. п. д., механического к. п. д., часового расхода топлива и т. п, В двигателях с наддувом часто наносят также кривую расхода воздуха и кривые, характеризующие работу агрегатов наддува к. п. д. турбины, компрессора и турбокомпрессора, число оборотов ротора, параметры газа на входе в турбину и выходе из нее, параметры воздуха или смеси на входе в компрессор и выходе из него и т. п. Если характеристика снимается без строгого соблюдения постоянства числа оборотов, т, е, каждая точка получается при числе оборотов, устанавливаемом регулятором, [c.297]

Система должна обеспечить высокую топливную экономичность и максимальные значения моментов на турбине гидротрансформатора. Рассмотрим влияние коэффициента прозрачности характеристики гидротрансформатора П и крутизны характеристики двигателя tg ф. С некоторым приближением крутизна характеристик двигателя может быть определена углом наклона секущей ЕД (рис. 99, в) к оси абсцисс или, что то же, к линии СЕ, где точки Е и Д соответствуют крайним режимам работы двигателя совместно с гидротрансформатором. [c.209]

Концевые ступени. Ступени, примыкающие к камерам отборов с регулируемым давлением, и последние ступени перед конденсатором работают на различных режимах при сильно меняющихся перепадах энтальпии и числах ы/Со, при значительном изменении степени реактивности и при больших статических и динамических нагрузках на РЛ. Широкий диапазон изменения регулируемого давления усложняет проблему создания таких ступеней надежными и достаточно экономичными при всех режимах работы. В таких условиях подбирать ступени с подходящими газодинамическими прочностными характеристиками можно лишь на базе обширных теоретических и экспериментальных исследований. Эта проблема в некоторой мере аналогична рассмотренной в n.V.4 для последних ступеней мощных конденсационных турбин. [c.97]

Примером такой совершенно необходимой наладки является организация оптимального топочного режима парогенераторов, обеспечивающая минимальные тепловые потери и минимальный расход электроэнергии на собственные нужды. Наладка оптимального внутри котлового режима гарантирует надежную работу поверхностей нагрева при минимальной потере теплоты с продувками. Для турбогенераторов должен быть разработан режим оптимального вакуума, проконтролирована работа схемы регенерации и обеспечена максимальная выработка электроэнергии на тепловом потреблении при данном отпуске теплоты. Большое значение для экономичности электростанции имеет разрабатываемое заранее наиболее целесообразное распределение нагрузок между работающими агрегатами в котельной и турбинном зале с учетом их надежности, экономичности и характеристик. [c.251]

Для оценки качества работы паровой турбины с противодавлением или изменения ее экономичности в процессе эксплуатации вводится характеристика, называемая удельной выработкой энергии на тепловом потреблении, (кВт ч)/Гкал [c.30]

Наибольшая экономичность турбокомпрессоров обеспечивается при использовании в схеме осевых компрессора п турбины. Однако осевой компрессор для применяемых в настоящее время давлений наддува получается многоступенчатым (например, рассмотренный выше 14-ступенчатый компрессор фирмы МАН) и, следовательно, не приемлемым в большинстве случаев по габаритам и для установки на одном валу с турбиной. Кроме того, осевые компрессоры имеют характеристики, не позволяющие поршневому двигателю работать в широком диапазоне нагрузок. [c.81]

Создание газотурбинных двигателей, специально приспособленных для работы на буровых установках, позволяет получить не только приемлемые мощностные характеристики ГТУ, но и создавать двигатель, не уступающий по своей экономичности дизельному приводу. Повышение эффективности использования газотурбинного привода в буровых установках может осуществляться не только за счет повышения экономичности самого двигателя (повышение температуры газов перед турбиной, применение регенерации тепла отходящих газов или использование других теплотехнических мероприятий), ло и за счет широкой утилизации отходящих газов турбины на нужды буровой установки в целом. В частности, тепло отходящих газов ГТУ может быть эффективно использовано на отопление помещений буровой в осенне-зимний период эксплуатации, подогрев бурового раствора и т. п. Если принять во внимание, что газовая турбина практически может работать на любом промышленном виде топлива, то сочетание этого условия с возможностью концентрации большой мощности в одном агрегате делает использование газовых турбин в буровых установках весьма перспективным. [c.295]

Для экономичного распределения нагрузки между агрегатами электростанции следует применять энергетические характеристики, учитывающие расход энергии на основные механизмы собственного расхода, непосредственно связанные с работой данного агрегата. Так, при построении характеристик турбинной установки следует учитывать расход на насосы установки. Характеристики котлоагрегатов должны учитывать расход энергии на пылеприготовительные и тяго-дутьевые устройства. [c.338]

Для конденсационной турбины, если пренебречь влиянием дросселирования в регулирующих клапанах при малом их открытии, эта зависимость может быть представлена ломаной прямой, имеющей точку излома в области экономической нагрузки (рис. 3-13). Наличие точки перегиба объясняется ухудшением экономичности при нагрузках, превышающих расчетную, особенно у турбин, имеющих перегрузку внешним или внутренним байпасом. Поскольку расход тепла на турбину в значительной мере зависит от вакуума в конденсаторе, характеристики будут различными для зимнего и летнего режима работы агрегата. [c.88]

Внутренний к. п. д. турбины. При скользящем давлении могут работать турбины как с дроссельным, так и с сопловым парораспределением. На номинальном режиме более высокий внутренний к. п. д. Т1в имеет турбина с дроссельным парораспределением. На сравнительную экономичность турбин с ПП при частичных нагрузках влияет только внутренний к. п. д. ЦВД. По мере снижения нагрузки при СД примерно пропорционально расходу пара уменьшаются давления перед турбиной и в ПП, так что отношение давлений П = pn/pi не изменяется. Практически неизменным в широком диапазоне режимов при СД остается и внутренний к. п. д. ЦВД (см. рис. VIII.4) как при дроссельном, так и при сопловом парораспределении. Для сравнения на том же рисунке нанесены графики внутреннего к. п. д. цилиндров высокого давления турбин с дроссельным и сопловым парораспределением при ПД. Первая из них почти совпадает с аналогичной характеристикой при СД. При детальных расчетах турбин следует учитывать некоторое отличие при равных расходах давления пара перед соплами первой ступени и гидравлических сопротивлений холодной линии ПП вследствие разной плотности пара при ПД и СД. [c.143]

Для надежной и экономичной работы агрегата в описанном режиме очень важно иметь высокую воздушную плотность вакуумной системы и всей турбины в целом. Практика показывает, что обычно тщательно уплотняются только те элементы турбоустановки, которые при нормальном режиме работы находятся под разрежением. Головные же части и дренажные линии уплотняются менее тщательно, поскольку они находятся под избыточным давлением. При работе в беспаровом режиме, когда весь цилиндр турбины находится под вакуумом, присос воздуха через эти неплотности может сильно перегрузить эжектор. В этом случае эжектор будет работать на перегрузочной ветви характеристики, и вакуум резко ухудшится. Ухудшение вакуума приведет к увеличению потерь на трение в турбине, соответствующему увеличению мощности, потребляемой генератором из сети, и потребует увеличения расхода пара на охлаждение. Кроме того, может ухудшиться температурный режим проточной части турбоагрегата. [c.85]

Особенностью режимов нагружения деталей авиационных ГТД является высокая температура основных деталей — рабочих и сопловых лопаток турбины, дисков, элементов проточной части газового тракта. По данным зарубежных исследователей [7, 8 и др.], температура газа перед турбиной в транспортных ГТД за последние 10—15 лет выросла на 300° С и достигает 1300° С и более, что вызвано требованиями снижения удельного веса двигателей и повышения их мощности и экономичности. Эти требования в наибольшей степени относятся к авиационным двигателям, в особенности из-за общей тенденции экономии топлива. По данным работы [7], в которой приведен обзор направлений развития зарубежных ГТД, рост температуры газа перед турбиной будет продолжаться, к 1985—1990 гг. может быть достигнут уровень 1700° С. Охлаждаемые конструкции лопаток допускают эту возможность, если учесть, что жаропрочность обычных литых материалов увеличивается в среднем на 10° в год кроме того, разрабатываются новые высокожапропрочные сплавы — композиционные, эвтектические и др. [9]. Следовательно, теплонапря-женность деталей авиационных двигателей будет увеличиваться. Высокий уровень температур объясняет и следующую особенность этих конструкций — применение высокожаропрочных сплавов, которые часто не имеют большого ресурса пластичности, свойственного ряду конструкционных материалов, используемых в тех же деталях 10—15 лет назад. В табл. 4.1 приведены для сравнения некоторые характеристики жаропрочных лопаточных сплавов, расположенных в хронологическом порядке их применения в промышленности. Каждый из четырех приведенных материалов является базовым для ряда других, созданных на его основе, и представляет, таким образом, группу сплавов. [c.77]

В настоящее время многовариантные расчеты тепловых схем в институтах, проектных организациях и на паротурбинных заводах выполняются с использованием ЭВМ. При составлении алгоритма расчета тепловой схемы возможны различные подходы в зависимости от поставленной цели провести ловерочные расчеты заданной тепловой схемы определить и организовать наиболее экономичный режим работы ТЭС с различными типами турбин оптимизировать структуру тепловой схемы и характеристики тепломеханического оборудования. [c.174]

Как показывают расчеты, применение в установке СПГГ дополнительной камеры сгорания может значительно повысить мощность прп одновременном снижении удельного веса установки п поверхностей ее холодильников. Однако при работе с включенной дополнительной камерой сгорания экономичность установки снижается. Поэтому лучше использовать дополнительную камеру сгорания только как средство форсирования установки. Включение пли выключение ее приводит к изменению отношения Стодолы, так как параметры газа перед турбиной и Т при этом пз.меняются независимо от производительности СПГГ. Таким образом, воздействие дополнительной камеры на работу установки скажется также в условном изменении эквт1валентного сечения турбины. Если дополнительная камера сгорания работает совместно с турбиной постоянного эквивалентного сечения, то для работы установки по внешней характеристике камера должна быть включена во всем диапазоне нагрузок. В этом случае или должна регулироваться подача топлива в камеру, или должна быть применена парциальная турбина. [c.183]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...