Насыщенный пар и вода на линии насыщения (по давлениям)

НАСЫЩЕННЫЙ ПАР И ВОДА НА ЛИНИИ НАСЫЩЕНИЯ (ПО ДАВЛЕНИЯМ) [c.564]

При составлении нелинейной модели использовались зависимости, связывающие давление, энтальпию, внутреннюю -энергию, плотность пара и воды на линии насыщения с температурой, а также зависимости плотности и теплоемкости раствора от температуры и концентрации. Данные по воде и пару аппроксимировались в интервале температур 55—140° С полиномами с погрешностью, не превышающей 5% (аппроксимация проводилась методом наименьших квадратов). Для моделирования нелинейной системы дифференциальных уравнений выпарной установки составлена программа применительно к машине Раздан . [c.108]

Для линий насыщения предложена аналитическая зависимость ps=f(is), остальные функции (энтальпия, энтропия и т. д.) на линии насыщения определяются по предложенным уравнениям состояния пара и воды для однофазных областей при давлении р и температуре В целом данная система уравнений довольно громоздка (в частности, число постоянных коэффициентов превышает 250) и при расчетах на ЭВМ требует значительного объема оперативного запоминающего устройства. [c.14]

Необходимо подчеркнуть, что (8.6) и (8.14), которые описывают интегральные по сечению параметры смеси, не содержат каких-либо допущений относительно термодинамического состояния обеих фаз, кроме допущений о том, что удельный объем воды на линии насыщения определяемый по стандартным таблицам теплотехнических свойств воды и водяного пара [42], в малой степени зависит от температуры и давления жидкой фазы. Вследствие этого метастабильность состояния воды практически не сказывается на точности расчетов. Относительно паровой фазы такого допущения не делается. [c.170]

Полученные данные подставляют в (2-42) для нахождения Аг. После этого с помощью равенства (2-39а) определяют энтальпию воды после каждого подогревателя г п.( (/=1, 2, г). Поскольку пз есть энтальпия воды на линии насыщения, то по таблицам свойств воды и пара находится соответствующее давление ру. Величину Аг можно определить приближенно, не прибегая к построению процесса расширения пара. Для этого равенство (2-42) запишем в виде [c.27]

Инженерные упрощенные соотношения для расчета свойств воды и водяного пара на линии насыщения получены по данным [7, 19] Б. В. Кокоревым и Н. Л. Бойко. Эти соотношения имеют вид полиномов. Они рекомендуются для давлений от 5 до 18 МПа. [c.199]

Отметим точкой А параметры пара перед соплом. Его давление и степень сухости — и Xq. Допустим, что пар и вода расширяются соответственно по изоэнтропам D и EF до давления р . Согласно этой схеме пар расширяется от линии насыщения, не затрачивая энергии на разгон влаги, поступающей в сопло. Поэтому, если вычислить его скорость для перепада энтальпий h (линия D), то она получится больше, чем в случае расширения по изоэнтропе АВ (разность энтальпий h . В силу приближенного равенства х г отношение указанных скоростей примерно равно l/jTo. Заметим, что в процессе расширения вдоль линии D учитывается разгон до скорости пара тех капель, которые выпадают во время его расширения в сопле. [c.27]

Вода и водяной пар на линии насыщения (по давлениям) [c.230]

В области докритических давлений ниже линии насыщения, где существует только жидкая фаза Н2О, повышение температуры сопровождается снижением вязкости, плотности и диэлектрической проницаемости воды теплоемкость при постоянном давлении Ср несколько возрастает. При температурах выше точки насыщения ts, где существу ет только газообразная фаза Н2О, перегрев пара сопровождается снижением его плотности и теплоемкости Ср и незначительным увеличением вязкости. На линии насыщения существуют обе фазы — пар и вода, различающиеся по плотности, вязкости, диэлектрической проницаемости и другим показателям. Зависимость плотности пара и воды и их диэлектрической проницаемости от давления на линии насыщения по казана на рис. В.6. Из этого рисунка видно, что разность между плот- [c.16]

Состояние сухого насыщенного пара неустойчиво. Процесс от точки 1" может идти в направлении перегрева пара или, наоборот, в направлении его конденсации. Если к цилиндру продолжать подвод тепла при постоянном давлении, то процесс превращения сухого насыщенного пара в перегретый пойдет по изобаре Г-1, которая уже не будет одновременно изотермой, как это было при парообразовании по линии 1 -Г, потому что подведенное к сухому насыщенному пару тепло затрачивается на повышение его температуры, т. е. на перегрев пара. Если от сухого насыщенного пара (точка 1") отводить тепло при постоянных давлении и температуре, то 1 кг сухого насыщенного пара, постепенно конденсируясь по линии превратится в 1 кг воды (точка Г). [c.66]

Если рассмотреть еще несколько случаев парообразования каждый раз с большим давлением, то точки, характеризующие состояние воды при 0°С, будут ложиться на прямой /, параллельной оси ординат точки, принадлежащие воде в состоянии кипения, по мере роста давления будут отклоняться вправо и образуют линию 2, а точки, характеризующие состояние сухого насыщенного пара, — влево они дают линию 3. При некотором давлении точка, обозначенная , должна совпасть с точкой, обозначенной ", так что линии 2 и 3 соединяются в точке К- Это значит, что при некотором давлении нет прямолинейного участка перехода воды в пар. В этой точке вода и сухой насыщенный пар обладают одними и теми же параметрами состояния. Она называется критической точкой. Все параметры, относящиеся к этой точке, называются критическими и имеют для воды следующие приблизительные значения /7 =225,65 ama, i =374,5° С, v = [c.53]

Плотность исследуемого вещества при опытных значениях параметров состояния определялась нн ЭЦВМ по Международной системе уравнений состояния для точного описания термодинамических свойств воды и водяного пара [3]. По проведенным оценкам, максимальная относительная погрешность измерений коэффициента динамической вязкости почти во всем диапазоне исследованных давлений и температур не превышает 1%. Исключение составляют опытные данные для давлений, близких к критическому (205—220 бар), где значения удельных объемов на линии насыщения имеют допуск 2—3%. Воспроизводимость опытных данных при всех параметрах не хуже 0,3%, что свидетельствует о малой величине случайных ошибок. [c.58]

ОСНОВНОГО конденсата турбины и возвращается с питательной водой в котел. Следовательно, испарительную установку, включенную по такой схеме, можно рассматривать как элемент регенеративной системы турбоустановки. Действительно, когда испаритель не включен в работу, подогрев основного конденсата турбины от энтальпии /г + j до энтальпии /г происходит в регенеративном подогревателе Я паром, поступающим по линии 1 из отбора турбины. Когда испаритель работает, подогрев основного конденсата ведется последовательно в конденсаторе испарителя КИ и подогревателе Я в том же диапазоне энтальпий. При этом общее количество отборного пара остается неизменным. Неизменной остается и тепловая экономичность турбоустановки. Такое включение испарительной установки в тепловую схему турбоустановки называют без потерь потенциала. В тепловой схеме конденсационной турбоустановки испарители и конденсаторы испарителей размещаются в системе регенеративного подогрева низкого давления, т.е. между подогревателями, установленными на линии подогрева основного конденсата до деаэратора. Для таких условий температурный перепад, который может быть использован в испарителе, не превышает разности температур насыщения пара, поступающего в смежные отборы. Обычно этот перепад не превышает 15—20 °С. При постоянном пропуске основного конденсата через конденсатор испарителя его конденсирующая способность будет определяться диапазоном подогрева основного конденсата, который тем больше, чем меньше температурный напор в испарителе. [c.242]

Как уже отмечалось, одноступенчатые испарительные установки на электрических станциях всегда включаются в систему подогрева паровых котлов или систему подогрева сетевой воды. Тепловой расчет таких установок всегда начинается с определения температурного напора в испарителе необходимого, чтобы обеспечить заданную производительность. Для конденсационных паротурбинных установок при этом рассматриваются варианты с включением испарителя к различным отборам, от которых отводится пар к регенеративным подогревателям низкого давления. Если испаритель будет работать на воде, умягченной ионированием, то наиболее экономичным окажется вариант, в котором поверхность теплообмена греющей секции меньше, т. е. вариант, при котором требуемая производительность может быть получена при большем значении А исп- По значению температурного напора определяется давление вторичного пара в испарителе, а по и значению сопротивлений в линиях—давление в конденсаторе испарителя (КИ) При принятом значении недогрева потока основного конденсата после КИ Э и температуре насыщения пара в конденсаторе легко установить температуру конденсата после КИ. Все эти расчеты могут быть проведены на ЭВМ по описанной выше программе (см. гл. 7). Полученные при этом данные используются в дальнейшем для установления необходимых поверхностей теплообмена испарителя и КИ. Расход греющего пара, количество теплоты, передаваемой им в греющей секции испарителя, потери с продувочной водой определяются при этом по приведенным выше зависимостям. [c.226]

На рис. 3.13 по участку линии расширения в диаграмме (левая часть) определяется значение рт—2,4 МПа. Давление пара в подогревателе р т составит 2,25 МПа (при потере около 6%, как и для других ступеней). Температура насыщения равна 217,4°С, температура воды 212,4°С, а ее энтальпия при давлении 20,0 МПа составит 914 кДж/кг. [c.111]

Гидродинамическая кавитация не развивается в прямолинейном течении. Изменение направления или сближение линий тока является типичной особенностью процесса гидродинамической кавитации. Образование каверны вследствие изменения давления в потоке жидкости без изменения направления течения по своей природе ближе к кипению. Такая каверна не будет присоединенной. Пример подобного течения приведен на фиг. 5.3. Открытая с одного конца тонкая горизонтальная трубка соединена с трубопроводом большего сечения, по которому течет вода под давлением 3,16 ата при температуре 120 °С. Течение в горизонтальной трубке до точки В типично для всех однофазных течений жидкости. В точке А происходит местное падение давления, обусловленное ускорением течения от значения скорости в основном трубопроводе до скорости в горизонтальной трубке. Затем давление убывает почти линейно до точки В, в которой оно равно 2,11 ата. Это давление соответствует давлению насыщенного водяного пара при температуре 120°С. Здесь начинает образовываться пар, который сразу за этим сечением появляется в виде мелких пузырьков, поскольку далее вниз по течению вода перегрета. По мере дальнейшего понижения давления скорость парообразования быстро возрастает, так как степень перегрева увеличивается. В результате течение превращается в двухфазное и ниже по течению в нем появляется все больше пузырьков, размер которых увеличивается. В некоторой точке между точкой В и открытым концом [c.189]

Величина Рнас определяется по таблицам водяного пара следующим образом. Сначала находят энтальпию воды при давлении pi и температуре tx перед клапаном. Затем, полагая =i, по таблице для насыщенного пара и воды на линии насыщения находят Рнас, соответствующее Например, известно pi = = 147,1 бар (150. ат), /i = 330° находим = 1517,1 кдж1кг (362,5 ккал/кг) и затем Рнас=126 бар (128,5 ат). Следовательно, если Р2<Рнас (перепад Дрр.о закритический), то в формулу (6-23) подставляется ДРкр= 147,1—126 = 21,1 бар (150—128,5 = 21,5 ат). [c.228]

На рис. А-8 представлены физические свойства во дяного пара при двух давлениях. Эти данные получены саветокими исследователями и приведены Новаком и [Грошем в работе [Л. 2]. Физические свойства воды на линии насыщения заимствованы из работы [Л. I]. Данные по жидким металлам (рис. А-10—А-12) взяты из справочника по жидким металлам [Л. 3].. [c.413]

Таблица П-И содержит данные по энтальпии воды на линии насыщения, а также энтальпии чистого пара и воздуха при низком давлении,, соответствующие данному выбору основных состояний Данные были заимствованы из таблиц Кинана и Кэя (1937) и Кинана и Кэя (1948). Для воды при температурах свыше 450° К данные не приводятся. В этой области появляется значительное влияние давления на энтальпию.

Таблицы термодинамических свойств воды и нодя-ного пара, в том числе на линии насыщения, и среды сверхкритических давлений составлены ио последним данным ВТИ им. Ф, Э. Дзержинского, представленным С, Л. Ривкиным и А. М. Сиротой, а при температурах выше 800 С — по Таблицам термодинамических [c.134]

Для определения теплосодержания водяного пара, образующегося из перегретого раствора, предварительно находим температурные депрессии начального и маточного раствора согласно [9], при а = 60,8% Ai = 43° и при 02 = 52,5% Аг = 33,25°. Отсюда температуры кипения этого раствора при нормальном давлении соответственно равны /i=143° и /2 = 133,25°. Этому значению температуры кипения воды, по данным таблиц [10], соответствуют давления водяного пара на линии насыщения Р = 4,018 ата и Р"=3,017 ата. В результате находим относительное понижение упругости пара над данным раствором (поправка Бабо) [c.345]

В приведенной программе используются зависимости р=/ 1) и 1=/ р) для сухого насыщенного пара, а также уравнения, определяющие энтальпию воды и пара на линии насыщения. Эти зависимости построены по табличным данным для интервала давлений от 0,035 до 0,7 МПа. Если проектируется установка для работы в условиях, выходящих за эти пределы, уравнеш1я следует заменить другими. [c.181]

На созданной в Физической лаборатории Всесоюзного теплотехнического института (ВТИ) экспериментальной установке были проведены измерения коэффициента динамической вязкости водяного пара при телше-ратурах от 175 до 450° С и давлениях до 350 бар [1]. Эти измерения подтвердили существование аномальной зависимости вязкости водяного пара от давления на изотермах в области, ранее исследованной Кестнным [2], и позволили получить надежные данные в ранее практически не исследованной области параметров состояния. Результаты проведенных опытов показали, что принятая при составлении Международной скелетной таблицы (МСТ) однозначная зависимость избыточной вязкости (fi — Hi) от плотности Н8 соблюдается и что эта таблица нуждается в существенной переработке, поскольку расхождение данных МСТ и опытных достигает 13%, т. е. более чем в 3 раза превышает допуск МСТ. Наши измерения, результаты которых приведены в [1], не охватывали, однако, области параметров состояния, прилегающей к линии насыщения. Следует также отметить, что в МСТ не были зафиксированы значения коэффициента динамической вязкости воды и пара на линии насыщения при температурах выше 300 С, так как данные для этой области были немногочисленными и противоречивыми. В связи с осуществлением Международной программы исследований, направленных наразработку новых скелетных таблиц коэффициентов переноса воды и водяного пара, в Физической лаборатории ВТИ была поставлена работа по подробному исследованию вязкости воды и пара вблизи линии насыщения. [c.57]

Исходными для определения параметров состояния влажного воздуха по / г-диаграмме (рис. 3-22) служат показания влажного и сухого термометров психрометра. В несколько упрощенном виде принцип действия психрометра можно представить так. У поверхности жидкости, находящейся в чашке, куда опущена ткань, окружающая шарик мокрого термометра психрометра, появляется в процессе испарения воды тонкий слой насыщенного воздуха, образующийся в результате вылета из жидкости молекул ее, преодолевших поверхностное натяжение жидкости. Так как дальнейшее проникновение молекул жидкости из этого слоя в воздух затруднено вследствие столкновения их с молекулами воздуха, концентрация молекул жидкости в тонком слое, прилегающем к поверхности жидкости, велика и с достаточной степенью точности можно считать, что воздух в этом слое насыщен водяным паром. Парциальное давление этого пара есть давление насыщенного пара при температуре поверхностного слоя жидкости, показываемом мокрым термометром (при точных расчетах в это показание вносятся поправки). Сухой же термометр показывает температуру ненасыщенного влажного воздух а в помещении. В подробных курсах технической термодинамики доказывается, что энтальпия насыщенного воздуха над поверхностью жидкости и ненасыщенного воздуха в помещении, где находится психрометр, (почти) одинаковы. Отсюда нахождение в / f-диаграмме точки, характеризующей состояние ненасыщенного воздуха в помещении по показаниям психрометра, сводится к следующему. На линии ср = 100% находят точку соответственно показанию мокрого термометра. Из нее проводят линию 1 = = onst. Очевидно, на этой линии находится точка, характеризующая состояние воздуха в помещении, в котором находится психрометр. Взяв пересечение линии I = onst с изотермой сухого термометра, находят искомую точку. По ее координатам и с помощью линий /d-диаграммы находят все параметры воздуха в помещении (см. пример 3-17). [c.145]

Высота подъема питательного бака, необходимая для предотвращения вскипания воды при входе в насос, определяется давлением в питательном баке, температурой воды, гидравлическим сопротивлением всасывающего тракта скоростным напором при входе в насос, конструкцией насоса. При давлении в баке 1,2 ата и температуре воды 104° С высота низшего уровня воды в питательном деаэра-торном баке над осью насоса по требованию ЛМЗ должна составлять около 8 м. По проекту ЛМЗ для питательных насосов высокого давления минимальный дополнительный подпор во всасывающем колесе насоса сверх давления насыщения при ==104°С должен составлять около 3,8 м при высоте уровня воды в баке над осью насоса около 8 м величина гидравлического сопротивления трубопроводов и арматуры на всасывающей линии вместе со скоростным напором не должна превышать при этом 8—3,8=4,2 м. С повышением температуры воды (давления в деаэраторе) и усилением опасности возникнозения кавитации питательных насосов следует повышать уровень установки деаэраторов. Подвод пара к деаэратору должен выполняться надежно, обеспечивая давление насыщения при данной температуре.- [c.323]

В расширитель продувки (ом. фиг. 57) вода из котла попадает по продувочной линии через продувочный вентиль ПВ и установленный на расширителе игольчатый клапан ИК, рассчитанный на пропуск определенного количества воды. В корпусе расширителя Р вода частично превращается при понижении давления в пар, и через клапан в верхней части расширителя пар удаляется в линию отбора или в деаэратор. Вода из расширителя удаляегся при температуре насыщения, соответствующей давлению в расширителе, ли бо в каналивацию, либо по пути отдает часть своего тепла в теплообменнике ОП, служащем обычно для подогрева сырой воды, идущей на дальнейшую обработку (химическую водоочистку, испарители и т. д.). [c.85]

Диаграмма s—i для водяного пара приведена на рис. 28. По ее вертикальной оси откладываются значения энтальпии воды и пара, а по горизонтальной, так же как и в диаграмме s — Т, значения энтро1ПИ1И. Линия О — Д в диагра1мме представляет собой нижнюю пограничную к,ривую, линия 1 — К верхнюю пограничную кривую. Место встречи этих двух кривых дает критическую точку к. Обе пограничные кривые строятся по значениям i, s (линия О — К) к i", s" (линия 1 — К), которые для разных давлений берутся из таблицы сухого насыщенного пара. Правее линии О — /Си ниже линии 1 — /С в диаграмме располагается область влажного насыщенного пара. Выше линии / — К лежит область терегретого пара. Каждая точка линии О — К соответствует состоянию воды, нагретой до температуры кипения того или иного давления, а каждая точка линии 1 — К — состоянию сухого насыщенного пара. Если соединить точки одинаковых давлений на обеих пограничных кривых, то прямые линии, пересекающие область влажного насыщенного пара, представляют собой изобары. Они же одновременно являются и изотермами, так как в процессе превращения воды в пар при постоянном давлении температура остается неизменной и равной температуре кипения. В диаграмме на рис 28 нанесены изобары давлений 0,02, 0,05, 0,2, 1, 2,5, 20, 100, 200 и 250 ага. [c.136]

Пример 2.15. Определить эффект от дополнительной ступени подогрева / между подогревателями П-3 и П-4 в ехеме турбины ВКТ-100 (см. рис. 2.12) при отсутствии КИ. Давление в точке отбора принять 0,25 МПа, по линии расширения этому давлению соответствует энтальпия 1/=2696 кДж/кг. Энтальпию дренажа принять соответствующей температуре насыщения при давлении в корпусе подогревателя 0,235 МПа, 1д/=520 кДж/кг. Энтальпию воды за подогревателем с учетом недогрева принять равной 500 кДж/кг. Приведенные данные и другие необходимые значения энтальпий и количеств пара и дренажа указаны на рис. 2.12 и 1.4. Количество дренажа, сливаемого из П-4 в исходной схеме, равно 6,45 кг/с количество воды, проходящей через подогреватели П-3, /, П-4, W= =94,21 кг/с. [c.77]

Течение пара в этих турбинных ступенях характеризуется переохлаждением пара, которое может достигать 40 К. Если начало процесса расширения нара в соплах лежит в i —. -диаграмме выше линии насыщения, тогда исключается образование жидких пленок воды на поверхностях лопаток, так как во всех точках профиля сопел пар по параметрам торможения будет перегрет. Одиако в таком сухом переохлажденном паре могут существовать жидкие частицы примесей, температура насыгцения которых выше, чем для чистой воды при данном давлении. На рис. 7.27 в качестве примера показана в i —s-диаграмме над линией а = 1,0 зона начала образования и устойчивого существования жидких частиц Na l. Концентрированный раствор соли Na l — один из наиболее активных компонентов, вызывающий ниттинг, коррозионное растрескивание напряженных деталей. [c.302]

Необходимо также предусмотреть специальное приспособление для отвода небольшого количества инертных газов, которые могут накапливаться в конденсаторе и сборнике. При этом производят периодическую или непрерывную продувку, которая может выполняться вручную или автоматически по температуре конденсата. Даже если инертный газ поступает в систему непрерывным потоком, то при малых его расходах простым дросселированием этого потока невозможно добиться качественного регулирования давления. Рассмотрим в качестве примера колонну высотой 3 м скорость паров в колонне 0,6 м1сек, содержание инертных газов в парах 0,1%. При емкости конденсатора и сборника примерно 14 постоянная времени по каналу давление — расход инертных газов составит около 1 ч. Уменьшение температуры воды вызовет уменьшение давления в конденсаторе, которое будет восстанавливаться очень медленно, даже если клапан на газовой линии полностью закрыт. Известно, что объекты, которые характеризуются одной большой постоянной времени, легко поддаются регулированию. Однако в рассматриваемой системе регулирования большая постоянная времени крайне нежелательна, так как может вызвать насыщение выходного сигнала регулятора. Это явление объясняется тем, что этот объект фактически характеризуется двумя постоянными времени. Постоянная времени по каналу изменение давления — изменение расхода воды или изменение давления — изменение температуры воды составляет приблизительно 1 мин или меньше (см. гл. 11, посвященную теплообменникам), так как она соответствует изменению парциального давления конденсирующихся паров. Постоянная вре.мени, соответствующая изменению парциального давления инертных газов, значительно больше. При изменении скорости охлаждения система регулирования для поддержания постоянства общего давления должна изменить парциальное давление инертных газов. Так как в этом случае имеет место скорее слежение, чем регулирование, то большая постоянная времени вызывает значительное ухудшение переходного процесса. [c.370]

В испарителях мгновенного вскипания пар образуется не при кипении, а при вскипании воды, предварительно подогретой до температуры, превышающей на несколько градусов температуру насыщения воды в камере, в которой происходит парообразование. На рис. 6.4 представлена принципиальная схема простейшей установки такого типа. Как видно из рисунка, вода, прошедшая упрощенную обработку, предварительно нагревается в змеевиках 2, обогреваемых конденсирующимся вторичным паром, и теплообменнике греющего (первичного) пара 1, а затем поступает в первую ступень установки Здесь поддерживается давление при котором температура насыщения на несколько градусов ниже температуры поступающей воды о. Вследствие этого часть поступившей воды А ), испаряется. Образовавшийся пар конденсируется на поверхностях змеевиков 2, а вода перепускается в следующую ступень. Давление во второй ступени р2 ниже, чем в первой, и некоторое количество воды А/>2 вновь испаряется. Такой процесс повторяется в каждой ступени. Из последней ступени одна часгь воды направляется на продувку, другая — на рециркуляцию. Дистиллят перепускается из одной ступени в другую и отводится из установки по линии 6. [c.169]

Отработавший пар поступает в конденсатор, где осуществляется частичная конденсация вследствие отдачи теплоты охлаждающей воде при постоянных температуре и давлении по линии с—d. Влажный насыщенный пар состояния d поступает в компрессор, сжимается по адиабате d—а и снова переходит в жидкость состояния а, которая подается в парогенератор и цикл повторяется. Работа компрессора на рис. 9-2 изображается заштрихованной пл. eadf и определяется по уравнению (см. 6-6) [c.140]

На рис. 11.3 показана индикаторная диаграмма цикла паросиловой установки, работающей по циклу Карно. Вода при давлении pi и температуре tal поступает в паровой котел (точка 0). Степень сухости пара в точке О равна X = 0. Точка О находится на пограничной кривой жидкости. В процессе 0-1 при постоянном давлении pi = idem (изобарный процесс) к воде подводится энергия в тепловой форме. Линия 0-1 представляет собой и изобару, и изотерму. В точке 1 изобарно-изотермический процесс подвода тепловой энергии заканчивается, когда пар становится сухим насыщенным. Степень сухости пара в точке 1 равна ж = 1. Точка 1 находится на пограничной кривой пара. Таким образом, процесс 0-1 подвода тепловой энергии является изотермическим, как и в цикле Карно. [c.230]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...