Сдвиг

Характер кривых изотермического распада аустенита и их расположение на диаграмме зависят от химического состава стали, однородности аустенита и размера его зерна. Почти все легирующие элементы увеличивают период распада аустенита, т. е. сдвигают кривые изотермического распада вправо. [c.231]

Здесь F - площадь поперечного сечения I - длина стержня, балки -момент сопротивления при изгибе 7 — о.севой момент инерции сечения - момент сопротивления при кручении - момент инерции при кручении h — толщина оболочки, пластины г — радиус оболочки, пластины Е, G - moj h упругости при растяжении и сдвиге соответственно а, а, 1, oi2, а% — коэффициенты, зависящие от условий закрепления, нагружения и коэффициента Пуассона /i. [c.5]

Описание работы механизма. При ходе ползуна 3 влево (холостой ход) на стол 4 подается другим механизмом (на чертеже не показанным) пакет деталей а при ходе ползуна 3 вправо (рабочий ход) ползун 3 сдвигает пакет деталей вдоль стола 4. При подходе к краю стс ла детали одна за другой отделяются от пакета и ссыпаются [c.185]

Нарезание зубьев на колесе производилось без сдвига инструментальной рейки, модуль которой равен /п = 10 мм, профильный угол ао = 20 , высота головки рейки h г,р = т. [c.210]

И В непосредственно не соприкасаются, то такой вид трения называется жидкостным трением. Поэтому при жидкостном трении силами трения являются силы сопротивления сдвигу отдельных слоев смазки. Многие из различных явлений, которые имеют место при жидкостном трении, отсутствуют при сухом трении, и наоборот. Полусухим трением называют такой вид трения, при котором наиболее выступающие шероховатости не разделяются слоем смазки и приходят в непосредственное соприкосновение. Разница между полусухим и полужидкостным видами трения заключается главным образом в том, какой из основных видов трения преобладает. [c.214]

Физический смысл неравенства (11-2) можно пояснить следующим образом. Если представить себе, что на тело действует сдвигающая сила, величина которой постепенно увеличивается от нулевого значения, то эта сила будет вызывать постепенно увеличивающуюся деформацию сдвига трущихся поверхностей, но тело не будет находиться в движении. Когда величина сдвигающей силы достигнет значения, равного величине fnf то в дальнейшем начнется уже движение одного тела относительно другого. [c.215]

Выше были рассмотрены основные вопросы теории сухого трения в кинематических парах. В настоящем параграфе изложим некоторые основные сведения по теории жидкостного трения. Как указывалось выше, при жидкостном трении непосредственное соприкасание между двумя поверхностями, движущимися друг относительно друга, отсутствует, ибо между этими поверхностями имеется промежуточный смазочный слой жидкости. При относительном движении поверхностей наблюдается сдвиг отдельных слоев жидкости друг относительно друга. Таким образом, трение в жидкостном слое сводится к вязкому сдвигу. [c.229]

Например, рис. 14.1 показывает, что механизм имеет периодическое движение на участке времени Гу. д. Периодическое движение механизма отличается также и тем, что при любом сдвиге начала отсчета времени Гц это время остается постоянным. Если, например, время Г начать отсчитывать не от точки Ь, а от точки е, то соответственно конец цикла передвинется из точки / в точку g при этом отрезки bf и eg будут равны между собой. [c.305]

Выведем зависимость между г, 1п. z, % н х. Так как мы предположили, что полюс зацепления Р при сдвиге рейки не изменял своего положения, то из рис. 22.36 следует, что основная окружность после смещения будет иметь в качестве центра точку, которую мы получим, если в точке В восставим перпендикуляр к линии зацепления п—п и найдем точку Oi как точку пересечения этого перпендикуляра с линией РО. Из подобия треугольников получаем [c.460]

Так как число зубьев Zj больше 17, то принимаем сдвиг х на колесе 2 равным нулю Х2 = 0. [c.465]

Далее воспользуемся формулой (22,82) для определения сдвига который необходим при нарезании зубьев колеса 2. Эту формулу представим так [c.499]

Абсолютный сдвиг будет равен [c.499]

Величина ti зависит от величины скорости сдвига у. [c.56]

Величина интерпретируется как скорость сдвига на стенке (сVI. уравнение (2-5.7)) предполагается, что зависит только от Tw [c.71]

Если Л = О, то из уравнения (2-5.9) следует, что Ya является однозначной функцией Xw, и, следовательно, кривые зависимости от Ya, полученные в опытах с трубками разных радиусов, налагаются друг на друга. Если же на стенке имеет место скольжение, то наблюдаемые кривые при различных радиусах будут сдвинуты друг относительно друга действительно, в этом случае представляется физически нереальным, чтобы А была однозначной функцией Tw Когда наблюдается такой сдвиг, уравнение (2-5.22) можно использовать для вычисления значения А. Если теперь предположить, что р = 1, то уравнение (2-5.12) или (2-5.20) можно использовать для вычисления Yw и, следовательно, кажущуюся вискозиметрическую вязкость т] можно определить даже при наличии скольжения на стенке. [c.72]

Определение обобщенного числа Рейнольдса по уравнению (2-5.25) подразумевает, что при расчетах течения в трубке следует использовать значения К ж п, соответствующие напряжению сдвига на стенке. При распространении на различные задачи ламинарных или ползущих течений необходимо определить ли6<у характеристическую скорость, либо характеристическое напряжение так, чтобы были определены используемые значения п и К. [c.73]

Уравнение (3-1.8) будет применяться всякий раз, когда требуется обеспечить сдвиг времени наблюдения. [c.92]

Уравнение (3-2.1) следует интерпретировать следующим образом значение функции ( ) при любом заданном т совпадает со значением функции ij ( ) при S — t — т. Функция (s) для s О называется предысторией", очевидно, ее функциональная форма зависит от выбора момента наблюдения. Действительно, при изменении момента наблюдения временное запаздывание, соответствующее заданному моменту времени в прошлом, изменяется, т. е. имеет место сдвиг по оси временного запаздывания. Если значения функции (s) представляют собой значения относительного тензора, изменение момента наблюдения означает не только [c.98]

СДВИГ временного запаздывания, но также и изменение начала отсчета, и, таким образом, имеется дополнительная причина появления зависимости гр (s) от t. [c.99]

В уравнении (3-3.1) и далее в тексте мы рассматриваем изменение системы отсчета без сдвига начала отсчета времени, так что т = т. Распространение на случай т = т + а тривиально, и все результаты ниже остаются в силе и в общем случае. [c.104]

Течения с предысторией постоянной деформации (иногда называемые субстанциально остановленными движениями ) являются, говоря нестрого, течениями, для которых предыстория деформирования не зависит от момента наблюдения t, а зависит лишь от временного сдвига s = t — т. Это означает, что растяжение, переводящее конфигурацию, имевшую место в момент т, в конфигурацию, реализующуюся в момент наблюдения t, не зависит (за исключением не относящихся к делу вращений) от истинного значения t, а однозначно определяется величиной s. [c.117]

Пример ЗА Кинематические тензоры для линейного течения Куэтта простой сдвиг). [c.122]

Повышенные концентрации в стали хрома (16—25%) и элементов, способствующих образованию феррита (лголибдена, кремния и др.), вызывают образование нри температурах 700—850° С ст-фазы. Выделение этой фазы происходит преимущественно с образованием промежуточной фазы феррита (у -> а ст) или ире-образованпем 6-феррита (б -> а). Одпако возможно ее выделение и неносредственпо из твердого раствора (у -> ст). Холодная деформация, приводя к появлению дополнительных плоскостей сдвига, увеличивает количество выделившейся ст-фазы. Выделение ст-фазы резко снижает служебные характеристики жаропрочных и жаростойких сталей. [c.286]

Описание работы конвейера. При ходе ползуна влево (холостой ход машины) стол 4 не загружен, при ходе его вправо (рабочий ход) пол зун 3 сдвигает детали а, находящиеся на малом расстоянии одна от другой и имеющие массы, малые по сравнению с общей массой заг зузки. [c.185]

Определить максимально возможную высоту h p головки рейк1 из условия отсутствия подрезания профиля зуба на колесе с числом зубьев г = 10, если указанное колесо нарезается без сдвига инструментальной рейки, профильный угол которой равен а == = 20, а модуль m = 10 мм. [c.211]

Определение наибольшей максимальной скорости и наименьшей минимальной скорости мо.жет быть также сделано методом сравнения избыточных плои1,адок, заключенных между ординатами, соответствующими углам ф, ах и ф,п ,1, при условии малого сдвига максимальных и минимальных значений угловой скорости по отношению к максимальным и минимальным значениям кинетической энергии. В практических инженерных расчетах во многих случаях сдвиги эти весьма малы, поэтому применение изложенного метода сравнения избыточных площадок вполне допустимо. [c.386]

Пример 1. Определить необходимый сдвиг хт рейки (рис. 22.35) для нарезания зубчаюго колеса с числом зубьев г = 10 и модулем т= 10 мм. Угол профиля исходного контура а = 20 . [c.465]

Если кажущаяся вискозиметрическая вязкость реальной жидкости измеряется в диапазоне значений скорости сдвига, составляющем несколько порядков, то обычно наблюдается поведение, проиллюстрированное на рис. 2-1. Ньютоновское поведение (т. е. постоянное значение т]) наблюдается как для очень малых, так и для очень больших скоростей сдвига. Предельные значения По и Tioo называются нижним и верхним предельными вискози-метрическими вязкостями и часто различаются на несколько порядков величины. [c.57]

Функции фх и Фа вычисляются при По = —У / и IIId = О и, следовательно, являются четными функциями скорости сдвига. [c.65]

Таким образом, на данной стадии возможны два подхода к гидромеханике неньютоновских жидкостей. С одной стороны, можно сконцентрировать внимание на проблемах течения, для которых (в некотором смысле требующем определения) используется лишь кажущаяся вискозиметрическая вязкость, так что неадекватность уравнения (2-3.4) считается несущественной. Такая система представлений характерна для предмета, который мы будем называть обобщенной ньютоновской гидромеханикой. Этот подход может быть оправдан либо вследствие того, что в рассматриваемом течении существенна лишь вискозиметрическая вязкость (к этой категории относятся ламинарные течения, по крайней мере в первом приближении), либо вследствие того, что рассматриваемый материал имеет зависящую от сдвига вискозиме-трическую вязкость, но не обладает никакими другими неньютоновскими свойствами. (К этому типу зачастую относятся суспензии твердых частиц, но, к сожалению, нельзя отнести более важные в практическом отношении полимерные расплавы и растворы.) [c.66]

Ньютоновское реологическое уравнение состояния получается как частный случай при = 1. Жидкости с псевдопластическим поведением соответствует п < 1, а с дилатантным поведением соответствует га > 1. Хотя уравнение (2-4.4) часто довольно точно описывает кривую вискозиметрической вязкости для реальных материалов в диапазоне изменения S от одного до нескольких порядков, оно неприменимо для предсказания верхнего и нижнего пределов вязкости. В частности, для псевдопластических жидкостей (п < 1) уравнение (2-4.4) предсказывает бесконечно большую вязкость в предельном случае исчезающе малых скоростей сдвига. Несмотря на эту трудность, расчеты течений, основанные на уравнении (2-4.4), успешно применялись в инженерном анализе различных задач теории ламинарных течений. В книге Скелланда [9] приведен обзор расчетов такого типа. [c.68]

Уравнение (2-5.16), известное как уравнение Муни — Рабиновича, служит отправным пунктом для определения кривой т] (S) на основании данных по падению давления в ламинарном потоке. Действительно, как так и являются непосредственно измеряемыми величинами график зависимости Xw от в логарифмических координатах позволяет получить значение п. Конечно, п является, вообще говоря, функцией у , но в большинстве случаев эта зависимость чрезвычайно слаба. Уравнение (2-5.16) можно использовать для вычисления истинной скорости сдвига на стенке. Кажущаяся вискозиметрическая вязкость и соответствующее значение S определяются тогда в виде [c.71]

Концепции упругости текучих материалов и памяти по отношению к прошлым деформациям, хотя они и тесно связаны одна с другой, все же нельзя рассматривать как эквивалентные. Такие явления, как упругое последействие, очевидно, относятся к области, интуитивно рассматриваемой как упругость. Однако существуют такие наблюдаемые в реальных материалах явления, которые, хотя и подкрепляют концепцию памяти материала по отношению к прошлым деформациям, все же не отвечают нашим интуитивным представлениям об упругости. Типичные явления этого типа известны как реопексия и тиксотропия . Реопектиче-ские или тиксотропные материалы, подвергаемые сдвигу, как, например, в условиях линейного течения Куэтта, обладают зависящей от BjjeMeHH кажущейся вискозиметрической вязкостью, значение которой зависит от продолжительности сдвига и достигает асимптотического значения после весьма долгого периода. Однако такие материалы после мгновенного прекращения деформации не обязательно проявляют упругое последействие. [c.76]

Пример 2А Дифференцирование напряжения в жидкости Рейне-ра — Ривлина для линейного течения Куэтта простой сдвиг). [c.83]

Pii . 2-3 Зависимость показателя степенного закона от скорости сдвига. [c.87]

Ясно, что такое течение представляет собой течение с предысторией постоянной деформации в смысле, обсуждавшемся выше действительно, тензор, преобразующий dX (i) в dX (г), зависит лишь от временного сдвига s, но не зависит от t. [c.117]

Прикладная механика (1977) -- [ c.184 ]

Сопротивление материалов (1988) -- [ c.83 ]

Сопротивление материалов (1970) -- [ c.77 ]

Теоретическая физика. Т.7. Теория упругости (1987) -- [ c.21 ]

Сопротивление материалов 1986 (1986) -- [ c.214 ]

Динамика процессов химической технологии (1984) -- [ c.0 ]

Прикладная механика твердого деформируемого тела Том 1 (1975) -- [ c.240 , c.242 , c.244 , c.246 , c.345 , c.537 ]

Справочник машиностроителя Том 3 Изд.2 (1956) -- [ c.19 , c.26 ]

Справочник металлиста Том 1 Изд.2 (1965) -- [ c.393 , c.394 , c.427 , c.429 ]

Справочник машиностроителя Том 3 Изд.3 (1963) -- [ c.24 ]

Автоматизация инженерно-графических работ (2000) -- [ c.202 ]

Сопротивление материалов (1976) -- [ c.97 , c.147 ]

Металлургия и материаловедение (1982) -- [ c.91 ]

Теория пластичности (1987) -- [ c.0 ]

Промышленные полимерные композиционные материалы (1980) -- [ c.198 , c.206 , c.209 ]

Теория упругости (1970) -- [ c.59 ]

Механические свойства полимеров и полимерных композиций (1978) -- [ c.154 , c.155 ]

Деформация и течение Введение в реологию (1963) -- [ c.20 ]

Словарь-справочник по механизмам (1981) -- [ c.320 ]

Конструкционные материалы Энциклопедия (1965) -- [ c.3 , c.163 , c.268 , c.270 , c.271 , c.382 ]

Сопротивление материалов (1959) -- [ c.15 , c.109 ]

Оптический метод исследования напряжений (1936) -- [ c.0 ]

Пластинки и оболочки (1966) -- [ c.54 , c.91 , c.145 , c.198 ]

Количественная фрактография (1988) -- [ c.35 ]

Справочник машиностроителя Том 3 Издание 2 (1955) -- [ c.26 ]

Краткий курс сопротивления материалов Издание 2 (1977) -- [ c.24 , c.74 ]

Сопротивление материалов Издание 3 (1969) -- [ c.126 ]

Механические свойства металлов Издание 3 (1974) -- [ c.2 , c.95 , c.326 ]

Сопротивление материалов Издание 6 (1979) -- [ c.15 ]

Курс теории упругости Изд2 (1947) -- [ c.15 ]

Теория упругости Изд4 (1959) -- [ c.42 ]

Сопротивление материалов Издание 13 (1962) -- [ c.120 , c.158 ]

Прочность устойчивость колебания Том 2 (1968) -- [ c.131 , c.232 , c.269 , c.298 ]

Ковочно-штамповочное производство (1987) -- [ c.84 ]

Сопротивление материалов Издание 8 (1998) -- [ c.18 ]

Словарь - справочник по механизмам Издание 2 (1987) -- [ c.411 ]

Начертательная геометрия _1981 (1981) -- [ c.18 ]

Расчёты и конструирование резиновых изделий Издание 2 (1977) -- [ c.24 , c.26 ]

Сопротивление материалов (1962) -- [ c.11 , c.95 ]

Справочник машиностроителя Том 6 Издание 2 (0) -- [ c.3 , c.19 , c.26 ]

Методы статических испытаний армированных пластиков Издание 2 (1975) -- [ c.118 ]

Техническая энциклопедия Том16 (1932) -- [ c.173 , c.198 ]

Техническая энциклопедия Том20 (1933) -- [ c.173 , c.198 ]

Материаловедение Технология конструкционных материалов Изд2 (2006) -- [ c.139 ]

Механика трещин Изд.2 (1990) -- [ c.27 , c.70 ]

Сопротивление материалов (1962) -- [ c.89 ]

Сопротивление материалов Том 1 Издание 2 (1965) -- [ c.41 , c.61 , c.107 , c.150 ]

Механика сплошных сред Изд.2 (1954) -- [ c.19 , c.26 , c.173 , c.198 , c.648 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...