Расчет нагрузки на упорный подшипник

РАСЧЕТ НАГРУЗКИ НА УПОРНЫЙ ПОДШИПНИК [c.176]

РАСЧЕТ НЕОБХОДИМОЙ МИНИМАЛЬНОЙ ОСЕВОЙ НАГРУЗКИ НА УПОРНЫЕ ПОДШИПНИКИ [c.430]

При отсутствии у ротора турбины уступов в проточной части осевое давление на упорный подшипник обычно увеличивается незначительно и нет оснований опасаться за его работу. При наличии же у ротора уступов осевое давление на упорный подшипник при снижении противодавления может значительно увеличиться и при номинальной нагрузке турбины может достигнуть опасной величины для ее работы. Снижение противодавления у таких турбин должно производиться только после выполнения необходимых расчетов. [c.103]

Снижение температуры свежего или вторичного пара вызывает уменьшение располагаемого теплового перепада. Следовательно, для обеспечения номинальной мощности потребовалось бы увеличивать расход пара, что привело бы к увеличению усилий на рабочих лопатках и к росту осевого усилия на упорный подшипник. Поэтому работу с пониженной температурой пара можно допускать только при соответствующем ограничении нагрузки турбины. На основании теплового расчета за-168 [c.168]

У радиально-упорных шарикоподшипников и роликоподшипников с коническими роликами при действии на них радиальных нагрузок возникает осевая составляющая. Эту составляющую следует особо учитывать при несимметричной установке или при неравном нагружении пары подшипников. Разность между осевыми составляющими обоих подшипников на одном и том же валу учитывается при расчете как дополнительная осевая нагрузка на тот подшипник, составляющая которого меньше. Следует учесть действую- [c.350]

При уточненном расчете радиально-упорных подшипников положение радиальных реакций следует предусматривать в точке пересечения с осью вала нормалей, проведенных через точки касания тел качения с наружными кольцами подшипников (см. рис. 3). При двух типовых вариантах установки радиально-упорных подшипников (рис. 4) плечи реакций получаются существенно различными (1 >> 1 ), что при нагрузке моментом предопределяет жесткость узла. При определении нагрузки на подшипник в случае парной установки учитывают осевую составляющую. На один из подшипников всегда действует результирующая осевая сила Fa — (Si — S ). [c.399]

Расчет (подбор) на долговечность. Расчет радиальных и радиально-упорных подшипников основан на базовой динамической грузоподъемности С г подшипника, представляющей постоянную радиальную нагрузку, которую подшипник может воспринять при базовой долговечности, составляющей 10 оборотов. [c.329]

В том случае, когда информации недостаточно для построения определенной, точной модели, прибегают к так называемой широкой модели. Для этого на основании имеющейся информации и соображений о работе узла намечают несколько возможных моделей — широкую модель. План реализации составляется и выполняется в расчете на последнюю. Рассмотрим следующий пример вышел из строя упорный подшипник турбины Калужского турбинного завода. Осмотр поврежденных колодок показал, что авария произошла при наличии смазки (на поврежденных колодках не было следов сажи) от сильного перегрева, вплоть до расплавления части латуни. Нагрузка перед аварией составляла около 80% номинальной. Параметры пара были нормальными. Данных о наличии водяного удара нет. Имеются следы заноса солями проточной части. 24 [c.24]

При действии на радиальные и радиально-упорные подшипники одновременно радиальной и осевой нагрузок расчет ведут по эквивалентной радиальной" статической нагрузке [c.436]

В выполненных по схеме рис. 2.4.4, а ОШ центробежная сила лопасти воспринимается упорным роликовым подшипником 2. Момент демпфера частично воспринимается этим же подшипником,ча-стично — радиальными подшипниками 1 3. Нагрузки в полете на радиальные подшипники 1 т 3 сравнительно невелики. Обычно они подбираются по моменту от силы тяжести лопасти, когда она лежит на ограничителях свеса. Подшипники втулки работают в условиях качательного движения. Они выходят из строя вследствие местного износа дорожек качения, поэтому обычные методы расчета для таких подшипников неприемлемы. [c.70]

Рассмотрим устройство редукторов серии РГП (см. рис. 25). Он состоит из корпуса 19, крышки Ь. Крышка крепится к корпусу болтами. Для предотвращения взаимных смещений при изготовлении и сборке редуктора корпус и крышка жестко фиксируются двумя коническими штифтами. В корпусе редуктора смонтирован червячный вал 13. Для удобства сборки радиально-упорные подшипники, которые воспринимают осевую и радиальную нагрузки червяка, помещены в специальном стакане 6. Между подшипниками установлены дистанционные кольца 20, толщина которых выбрана с таким расчетом, чтобы осевой люфт червячного вала был минимальным (не более 0,02—0,05 мм в зависимости от габаритов подшипника и класса его точности). Для предотвращения осевых смещений подшипников относительно червячного вала служат специальные стопорные шайбы и гайки 5, которые поджимают подшипники к заплечикам вала. Смещение наружных колец радиально-упорных подшипников относительно стакана предотвращает специальная разрезная гайка 18 (планшайба). На другом конце вала установлен радиальный подшипник, который имеет возможность смещаться в осевом направлении во время работы. Этот подшипник так же, как и радиально-упорный, расположен в стакане. Для точной установки червячного вала на зубофрезерном станке и в корпусе редуктора на червяке имеются две базовые шейки 16 и торец 17. Совмещение горловины (средней плоскости червяка) с осью червячного колеса достигается установкой специальных разрезных прокладок 21 между стаканом 6 и корпусом. Стаканы крепятся к корпусу шестью шпильками. Чтобы предотвратить течь масла из корпуса редуктора через подшипниковые узлы, в стаканы устанавливают армированные манжеты, изготовленные но ГОСТ 8752—70. Колесо (венец) 23 устанавливается иа специальный вал-ступицу 22 (вал с фланцем для крепления колеса) я [c.65]

Для шариковых и роликовых упорных подшипников (а = 90°) Foa = Fa. Комплекты подшипников. При расчете статической эквивалентной радиальной нагрузки для двух одинаковых однорядных радиальных шариковых и ра-диально-упорных шариковых и роликовых подшипников, установленных рядом на одном валу при расположении широкими или узкими торцами друг к другу [c.203]

При расчете статической эквивалентной радиальной нагрузки для м более одинаковых однорядных шариковых радиальных, шариковых и роликовых радиально-упорных подшипников, установленных рядом на одном валу по схеме "тандем , используют значения Хо и Fq для однорядных подшипников, а значения F, и Fa принимают в качестве общей нагрузки, действующей на весь комплект. [c.204]

Комплект подшипников. При расчете динамической эквивалентной радиальной нагрузки для двух одинаковых шариковых и роликовых радиальноупорных однорядных подшипников, смонтированных рядом на одном и том же валу (парный монтаж) по схеме "широкий торец к широкому" или "узкий торец к узкому" так, что они работают как один узел, рассматриваемых поэтому как один двухрядный радиально-упорный подшипник, используют значения X w Y для двухрядных подшипников. [c.215]

При расчете статической эквивалентной радиальной нагрузки комплекта из двух одинаковых однорядных шариковых радиальных или радиально-упорных подшипников, установленных в одной опоре при расположении широкими или узкими торцами друг к другу, используют значения Хо и У о для двухрядных подшипников, а значения Рг и Ра принимают в качестве общей нагрузки, действующей на весь комплект. [c.582]

При расчете статической эквивалентной осевой нагрузки для комплекта из двух или более одинарных роликовых упорных подшипников, установленных в одной опоре по схеме тандем, значения Fj. и Fa принимают в качестве общей нагрузки, действующей на весь комплект, [c.586]

Расчет на долговечность. Расчет радиальных и радиально-упорных подшипников основан на динамической грузоподъемности подшипника, представляюш,ей постоянную радиальную нагрузку (а для упорных и упорно-радиальных подшипников осевую нагрузку), которую подшипник может выдержать течение 10 оборотов. [c.219]

Расчет стационарно-нагруженных осевых подшипников скольжения. Осевые подшипники с неподвижными подушками. Осевыми (упорными) называются подшипники скольжения, нагрузка в которых направлена по оси вращения вала. Подшипники этого типа применяют в опорах гидро- и парогенераторов, гребных валов на судах, редукторах и других машинах [26]. [c.200]

Под действием радиальных нагрузок на радиально-упорные подшипники, вследствие углового контакта тел качения (шариков или роликов) с кольцами возникает направленная вдоль оси вала внутренняя сила 5 (рис. 19). Эта сила может разгружать подшипник от внешней действующей осевой нагрузки. Иногда при определенном соотношении радиальных нагрузок на два подшипника, установленных одноименными торцами друг к другу (рис. 20) эти осевые усилия взаимно уравновешиваются и, следовательно, в расчете не учитываются. [c.77]

При расчете статической эквивалентной радиальной нагрузки для двух и более одинаковых однорядных шариковых радиальных, шариковых и роликовых радиально-упорных подшипников, установленных рядом на одном [c.125]

Стандартная методика расчета и выбора подшипников качения, регламентированная ГОСТами и стандартами СЭВ, предусматривает расчет долговечности и грузоподъемности подшипников качения по заданным значениям внешних нагрузок, действующих в опорных узлах валов, на основе небольшого числа формул. Расчет радиальных и радиально-упорных шарикоподшипников осложнен тем, что коэффициенты радиальной и осевой нагрузок в формуле для определения приведенной нагрузки могут принимать различные значения. На практике при расчетах вручную эти коэффициенты подбирают путем многократного повторения расчетов. [c.4]

Следует отметить, что ни в справочной, ни в учебной литературе нет разъяснений по использованию данных, приведенных в табл. 1, для проектного расчета. Действительно, как определить коэффициент осевой нагрузки У по данным табл. 1 при выборе подшипника Подшипник можно выбрать по каталогу, зная значение коэффициента У, а коэффициент У можно найти, если известно отношение а/Со, но как определить статическую грузоподъемность Со невыбранного ( ) подшипника Никаких рекомендаций по этому вопросу справочники не дают. На практике радиальные и радиально-упорные подшипники выбирают в соответствии со стандартной методикой расчета. [c.28]

В зависимости от осевой нагрузки Ра (или отношения Ра Рг) радиально-упорные подшипники также характеризуются параметром осевого нагружения е, но при их расчете под действием осевых нагрузок считают, что шарики контактируют с дорожкой качения съемного кольца под углом а, а с полным профилем дорожки качения другого кольца — под углом, равным нулю. В результате даже при действии на шарикоподшипник только радиальной нагрузки Рг в осевом направлении появляется собственная осевая составляющая (рис. 23) [c.32]

Единой методики для определения приведенной нагрузки для узлов со сдвоенными радиально-упорными шарикоподшипниками (см. фиг. 115) пока не существует. В запас надежности расчета обычно считают, что радиальная нагрузка действует на тот подшипник, [c.166]

Предварительно наметить тип подшипника. Предпочтение следует отдавать шарикоподшипникам по сравнению с более трудоемкими и дорогостоящими роликоподшипниками. Если осевая нагрузка составляет 35% ст радиальной и более, то рекомендуется применять радиально-упорные подшипники. Если по расчету шарикоподшипники оказываются непригодными, то переходят на роликоподшипники. По- [c.106]

Этот расчет рассмотрим на примере вала червяка и третьего вертикального вала открытой передачи. Вал червяка установлен на двух радиальных и одном упорном подшипниках, этим подшипником воспринимается осевая нагрузка, действующая на вал. Поскольку график загрузки крана известен, выбор подшипников производим непосредственно по эквивалентной нагрузке. Принятый срок службы подшипников по табл. 11 Л = 6 лет. [c.230]

При расчете статической эквивалентной осевой нагрузки для двух или более одинаковых роликовых упорных и упорно-радиальных подшипников, установленных рядом на одном валу по схеме "тандем" (парный монтаж и монтаж нескольких подшипников), значения iv и Fa принимают в качестве нагрузки, действующей на весь комплект. [c.204]

Особенностн расчета нагрузки радиально-упорных подшипников связаны с наклоном контактных линий на угол а к торцовой плоскости подшипника (см. рис. 16.13 и 16.18). На рис. 16.18 в качестве примера изображены конструктивная а и расчетная б схемы для подшипников вала конической шестерни (см. рис. 8.30). Нагрузки [c.362]

Для подшипников качения подъемно-транспортных машин наиболее опасным состоянием является восприятие ими нагрузок без вращения, что вызывает появление остаточных деформаций (лунки ца беговых дорожках), трещины, разрушение деталей подшипников. Подшипники, находящиеся под нагрузкой без вращения, а также подшипники, работающие с частотой вращения п < 1 об/мин (например, упорный подшипник грузового крюка, подшипники в опорах колонн кранов на колонне и Т.П.), подбирают по статической грузоподъемности, приведенной в каталоге на подшипники качения. Так же подбирают и подшипники, которые длительное время врспринимают нагрузку в условиях статического воздействия, даже если они некоторое время работают при п > 1 об/мин. При частоте вращения п > 1 об/мин расчет подшипников ведут на долговечность по их динамической грузоподъемности, приведенной в каталоге, причем для подшипников, работающих при частоте вращения от 1 до 10 об/мин, принимают п = 10 об/мин. [c.105]

При уточненных расчетах радиально-упорных однорядных подшипников учитывают осевую составляющую радиальной нагрузки (рис. 16.10). Для радиальных и радиально-упорных шарикоподшипников осевая составляющая S — eFr, для конических роликоподшипников S = Q,83eFr (e — коэффициент осевого нагружения, приводится в табл. 16.4, 16.6, 16.9, 16.12). Результирующие осевые нагрузки на подшипник Fa и Faz определяются в зависимости от соотношения внешней осевой силы Fa и составляющих Si и S2. При [c.333]

Осевые нагрузки, рассчитанные по соотношениям (см. с. 46), действительны в случае установок подшипников без предварительного натяга. Если F i и Fan, Fri и Frii мало отличаются друг от друга, лучше устанавливать в опорах I и II одинаковые радиально-упорные подшипники. Если при установке фиксированных сдвоенных радиально-упорных подшипников вторая опора на этом валу плавающая , то при длинных валах (/ Юс вал) можно считать радиальную нагрузку приложенной в средней плоскости сдвоенных подшипников. При расчете опорных реакций коротких валов (/<10йвал) необходимо учитывать смещение точки приложения радиальной нагрузки от воздействия на один из подшипников осевой нагрузки. [c.57]

При расчете грузоподъемности комплектов из двух (и более) одинаковых радиальных и радиально-упорных подшипников принимается во внимание следующее. Радиально-упорные шариковые и роликовые подшипники могут комплектоваться по различным схемам. Рассмотрим два одинаковых конических роликоподшипника, садящих на одном валу, скомплектованных таким образом, что узкие торцы наружных колец направлены друг к другу (схема "Х"). При воздействии, помимо радиальной, осевой нагрузки один из подшипников окажется разфужен. Поэтому нагрузка будет восприниматься - в основном только одним подшипником. [c.262]

Под действием радиальной нагрузки на радиально-упорные шариковые и роликовые подшипники вследствие углового контакта тел качения (шарикоЬ или роликов) с кольцами возникает направленная вдоль оси вала сила 5 (фиг. 7), которая разгрун ает подшипник от действующей осевой нагрузки. В некоторых случаях при определенном соотношении радиальных нагрузок на два подшипника, установленных разноименными торцами друг к другу, эти осевые силы могут взаимно уравновешиваться и, следовательно, в расчете не учитываться, тогда [c.366]

Расчет многоопорных конструкций двухкривошипных валов ведут по разрезной схеме, рассматривая каждую из двух частей вала как одноколенчатый двухопорный вал. Из-за больших осевых усилий, возникающих на червяке червячной передачи, особое внимание следует уделить выбору его подшипников. Их выбирают по эквивалентной нагрузке. Наиболее рационально применять радиально-упорные подшипники, так как упорные подшипники имеют слишком большие размеры по оси вала. Многие ножницы для листового металла имеют механический привод прижимной балки, а прижимную балку сплошную, жесткую. Жесткая прижимная балка не может обеспечить равномерного распределения усилия прижима по длине балки. В таком приводе наблюдаются частые поломки пружин. Поэтому при модернизации указанного узла рекомендуется использовать отдельно подпружиненные прижимы или применять отдельные гидравлические прижимы. В гидравлическом приводе прижимов наиболее уязвимым местом является втулка ролика поршня насоса. Ролик получает перемещение от кулачка И, расположенного на коленчатом валу (см. рис. 12.2). Допускаемые удельные усилия на контактных поверхностях роликов [ 1 с 150 МПа. [c.172]

Рассмотрим расчет подшипников качения на долговечность, который производят по номинальной долговечности (расчетному сроку службы) Ь подшипника, представляющей собой срок службы подшипников, в течение которого не менее 90% подшипников из данной группы при одинаковых условиях должны проработать без появления признаков усталости. При расчете учитывают эквивалентную динамическую нагрузку Р для подшипника и его динамическую грузоподъемность С. Эквивалентной динамической нагрузкой Р для радиальных и радиально-упорных подшипников качения называется такая постоянная радиальная нагрузка, которая при действии на подшипник с вращающимся внутренним кольцом и неподвижным наружным обеспечивает ту же долговечность, какую данный подшипник имеет при действительных условиях нагружения и вращения. Эквивалентной динамической нагрузкой Р для упорных и упорно-радиальных подшипников качения называется такая постоянная центральная осевая нагрузка, которая при действии на подшипник с вращающимся посадочным кольцом на валу и неподвижным в корпусе подшипника обеспечивает ту же долговечность, какую данный подшипник имеет при действительных условиях нагружения и вращения. Динамической грузоподъемностью С радиального или радиально-упорного подшипника качения называется такая постоянная радиа.тьная нагрузка, которую группа идентичных подшипников при неподвижном наружном кольце сможет выдержать в течение расчетного срока службы, исчисляемого в 1 млн. оборотов внутреннего кольца. Динамической грузоподъемностью С упорного и упорно-радиального подшипника качения называется такая постоянная центральная осевая нагрузка, которую группа идентичных подшипников сможет выдержать в течение расчетного срока службы, исчиаляе-мого в 1 млн. оборотов одного из колец подшипника. [c.314]

Величина багн- т. е. номинального соотношения между Fa и до которого наличие осевой составляющей силы не влияет на эквивалентную нагрузку (см. табл. 14.6). Следует учитывать, что фактическое значение Fq для радиально-упорных подшипников должно определяться по внешней осевой нагрузке А с учетом дополнительной осевой нагрузки S, величина которой зависит от радиальной нагрузки Ff (см. с. 315). При расчете Р по табл. 14.7 и 14.8 находятся коэффициенты Кб и Кг, а также выбирается значение Kv [c.317]

Примечание 2. Под действием радиальной нагрузки на радиальво-упорные шариковые и роликовые подшипники получается направленная вжо4ь оси составляющая, разгружающая эти подшипника в осевом направлении. При двул опорах эти подшипники монтируются таким образом, что эти составляющие взаимно уравновешиваются при одинаковых радиальных ииру ках. В таблице козфициенты т даны дла этого случая. В узлах с однвм радиально-упорным подшипником, а также в случаях, когда осевые составляющие радиальных нагрузок на два подшипника взаимно не уравновешиваются, можно в расчет принимать только разность между осевой нагрузкой и осевой составляющей радиальной нагрузки по формуле [c.29]

По данным табл. 1 радиально-упорные шарикоподшипники > углом а контакта 12 или 15° рассчитывают при переменных зна чениях коэффициента У осевой нагрузки, поэтому необходим применять метод итераций. При а<18° коэффициент У сущест венно зависит от отношений а/Со и РЦРг. Кроме того, выбор ко эффициента У зависит от отношения Рг1Со, входящего в форму лы (37) или (38) для определения параметра е осевого нагру жения. По параметру е определяют собственную осевую состав ляющую нагрузку на подшипник по формуле (36), и в дальней шем этот параметр необходим при выборе номограммы расчет (см. табл. 6). [c.44]

Специфическим для экспериментальных турбин является вопрос об измерении момента трения в подшипшиках. В ряде существующих машин момент в подшипниках вообще не измеряется и в расчет вводится поправка, полученная на основании тарировки. Однако для точных экспериментальных турбин такой метод является недопустимым, так как момент в упорном подшипнике зависит от осевой нагрузки, а следовательно, и от режима работы турбины. [c.652]

При расчете динамической эквивалентной радиальной нагрузки для двух или более одинаковых однорядных шариковых радиальных, шариковых и роликовых радиально-упорных подшшников, смонтированных рядом на одном и том же валу (парный или комплектный монтаж) по схеме "тандем" так, что они работают как один узел, используют значения Хи Y для однорядного подшипника. Для шариковых подшипников относительную осевую нагрузку (см. табл. 2.26) определяют при условии, что / = 1, а значения F и Сог относятся только к одному из подшипников, даже если Fr и Fa, относящиеся к общим нагрузкам, используют для расчета эквивалентной нагрузки всего узла. [c.216]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...