Гидротормоза

Для автомобилей с большой осевой нагрузкой мощностные стенды на АТП, как правило, отсутствуют. Наличие в трансмиссии автомобиля автоматической гидромеханической передачи позволяет воспроизводить нагрузочные режимы двигателя без дополнительных устройств. При этом используется свойство гидротрансформатора работать в режиме гидротормоза при заторможенном турбинном колесе. Момент нагружения двигателя пропорционален квадрату частоты вращения. Точка пересечения характеристики нагружения гидротрансформатора и внешней скоростной характеристики двигателя, как правило, близка к зоне максимального крутящего [c.91]

При испытании двигателей внутреннего сгорания широким распространением пользуются так называемые гидротормоза. Работа двигателя при торможении превращается в теплоту трения, и для уменьшения нагрева тормозного устройства применяют водяное охлаждение. [c.60]

Задача 6-19. Определить скорость перемещения поршня гидротормоза диаметром D = 200 мм, нагруженного силой Я=12 т, если перетекание жидкости из нижней полости цилиндра в верхнюю происходит через два отверстия в поршне, диаметр которых d=10 мм. [c.149]

Задача 3.28. Правая и левая полости цилиндра гидротормоза, имеющего диаметр поршня D=140 мм и диаметр штока dll, = 60 мм, сообщаются между собой через дроссель с площадью проходного сечения 5др = 20 мм и коэффициентом расхода ц = 0,65. Определить время, за которое поршень переместится на величину хода / = 350 мм под действием силы f=15 кН, плотность жидкости р = 900 кг/м . [c.58]

Принцип работы и применение гидротормозов [c.289]

Лопастной гидротормоз (гидротормоз Фруда) является прототипом гидромуфты. Лопастная система его может быть как радиаль ной, так и с наклонными лопастями. Так как при загнутых вперед лопастях момент наибольший, то предпочтение отдается им. При этом габариты гидротормоза будут минимальными. [c.289]

У дисковых тормозов тормозной момент создается за счет трения дисков о жидкость. Для увеличения тормозного действия неподвижные диски выполняются с сотообразными углублениями, а вращающиеся — с отверстиями. Энергоемкость этих гидротормозов мала, поэтому размеры их (при равных условиях) больше лопастных и штыревых. [c.289]

Применение каждого из тормозов определяется тормозными моментами и скоростями вращения. При больших моментах и малых скоростях применяются лопастные гидротормоза, при малых моментах и больших скоростях — дисковые. [c.290]

I — плечо от оси вращения гидротормоза до точки опоры рычага на весоизмерительное устройство. [c.290]

Недостатком гидротормозов является малый тормозной момент прщ малых скоростях и неустойчивая работа их при этом. [c.290]

Как уже указывалось, зависимости момента и мощности гидротормоза от скорости, размеров и плотности жидкости аналогичны зависимостям для лопастных гидромашин. Режим работы гидротормозов соответствует скольжению, равному единице. Следовательно, у характеристики гидромуфты ось абсцисс в режиме гидротормоза при заданных скорости ротора насоса и регулировании является линией изменения тормозного момента. В процессе работы и испытаний скорость ротора гидротормоза изменяется. Тормозные моменты будут меняться пропорционально квадрату скорости, а мощности — кубу скорости. Тормозные характеристики существенно уменьшаются с уменьшением скорости ротора. Тормозной момент при заданной скорости изменяется регулированием. [c.290]

Регулирование осуществляется или частичным заполнением, или поворотом рабочих элементов, или введением гладких перегородок между рабочими органами, или другими способами, уменьшающими взаимодействие между вращающимся и неподвижным элементами. Из ранее приведенных характеристик гидромуфт следует, что в зависимости от заполнения, поворота лопастей или перекрытия канала меняется величина момента. При неподвижной турбине изменение момента определяется также вышеуказанными условиями. Работа гидротормоза будет происходить от минимального момента (при опорожненной или перекрытой проточной части) до максимального момента (при полностью заполненной или открытой проточной [c.290]

Кроме того, границы работы гидротормозов ограничиваются условиями прочности и теплонапряженности или теплоотвода. [c.291]

Область работы гидротормоза (рис. 178) определяется кривой 1 тормозного момента, создаваемого воздухом при полностью опорожненном гидротормозе кривой 2 — при гидротормозе, заполненном полностью водой или при открытой заслонке прямой 3, ограничивающей работу гидротормоза по прочности (из условий наибольшего момента, принятого при расчете тормоза на прочность) прямой 4, ограничивающей работу гидротормоза по наибольшей выходной температуре воды (из условий наибольшей допустимой мощности, протока жидкости и кавитации) прямой 5, ограничивающей работу тормоза по наибольшей допустимой скорости, обусловленной допустимыми напряжениями от вращающегося ротора. Кривая 6 — характеристика испытываемой машины. [c.291]

На рис. 178 определена совместная работа испытываемой машины и гидротормоза. Точка А есть точка наибольшего момента, который гидротормоз может обеспечить с данной машиной. При меньшем числе оборотов тормоз уже не может обеспечить дальнейшее затормаживание, так как момент рабочей машины (например, турбины, гидромуфты) больше момента на гидротормозе. Точка Б ограничивает снятие характеристики вследствие того, что рабочая машина (турбина, гидромуфты) за этой точкой не может преодолеть остаточный тормозной момент тормоза. Зона снимаемой характеристики ограничивается числами оборотов на участке — Пп,ах- [c.291]

Работа гидротормоза может быть неустойчивой при малом заполнении, когда слой жидкости мал и может оборваться от вибраций, резких толчков, перегрева и возникновения кавитационных-явлений. Зона неустойчивой работы гидромуфт при частичном наполнении к лопастным гидротормозам отношения не имеет, так как гидротормоз работает за этой зоной, и поток всегда имеет форму кольца. [c.292]

Наибольшее сходство с гидромуфтой имеет лопастной гидротормоз (рис. 179). Он наиболее широко применяется, так как обладает наибольшим тормозным действием и удобен в управлении. [c.292]

Для гидротормозов, которые должны обеспечить создание одинакового тормозного момента при вращении вала в любом направлении, лопасти ставятся радиально. Для гидротормозов одностороннего действия лопасти ставятся наклонно, вследствие чего увеличивается тормозное действие его. [c.292]

Число лопастей, как следует из 49, в гидротормозах принимается меньшее, чем в гидромуфтах (примерно г = 18-н25) из рекомендаций [7] следует, что [c.292]

Так как гидротормоз используется на одном режиме 5 = 1, то для улучшения его работы (увеличения тормозного момента) можно выбрать уменьшенные оптимальные углы атаки и расчетом определить наибольший расход и момент. Для устранения осевых сил гидротормоз выполнен сдвоенным. [c.292]

Из зависимостей, рассмотренных в 52, следует, что у лопастного гидротормоза наименьшее давление создается в середине проточной части. Поэтому подвод жидкости необходимо обеспечить в зазор между лопастными системами ротора и статора на радиусе 7 , =5 [c.292]

Н гидротормозе с переменным наполнением при его опорожнении и наполнении для отвода и подвода воздуха необ- [c.292]

Слив жидкости выполняется строго по радиусу, чтобы исключить реактивный момент. Ротор опирается через подшипники на статор, а тот, в свою очередь, через другие подшипники на корпус. В больших гидротормозах статор обычно опирается на специальные ролики или диски. [c.294]

Определить диаметры двух одинаковых отверстий в поршне гидротормоза (рис. 6.6), при которых скорость перемещения поршня [c.78]

Ан-24 Фланец гидротормоза закрылков Внутреннее давление 22249 (16400) 28780 (19204) 390 (319) 4997 (3364) 4 5 АК6 [c.741]

Для устранения схемных и конструктивных недостатков системы разработана конструкция встроенного в цилиндр гидротормоза с обратным клапаном и с канавками переменного проходного сечения, закон изменения которого, обеспечивающий плавное и точное торможение, предложен авторами на основании предварительных расчетов, выполненных без учета упругости жидкости и трубопроводов [2]. [c.140]

В соответствии с принятой расчетной схемой и составленным математическим описанием проведены теоретические исследования на ВМ. Типичная осциллограмма, полученная для условий, близких к имевшимся при экспериментальном исследовании, представлена на рис. 2. Сопоставление теоретической и экспериментальной осциллограмм показывает, что принятая расчетная схема и составленное математическое описание достаточно полно отражают основные динамические свойства исследуемой системы и позволяют переносить результаты теоретического исследования на реальные системы. Проведенные теоретические исследования позволили получить более полные характеристики переходных и неустановившихся процессов, возникающих при разгоне и торможении системы, с учетом упругости жидкости и трубопроводов, выбраны рациональная последовательность работы и характеристики управляющей и регулирующей аппаратуры. Результаты исследований показали, что при наилучших параметрах тормозного режима клапана величина тормозного давления составляет 362 и 365 кгс/см , сила удара клапана о седло 6,7 и 5 т соответственно при закрывании и открывании клапана, имеют место отскоки клапана от конечных положений с последующими его ударами о седло или упоры, а в напорной магистрали во время торможения возникают динамические перегрузки. Теоретические исследования режима торможения клапана встроенным гидротормозом, закон изменения проходного сечения которого в функции перемещения поршня уточнен по результатам предварительных теоретических исследований, показали, что такой тормозной режим обеспечивает плавный подход и точную остановку клапана в конечном положении, причем давления в гидросистеме при торможении не превосходят номинальных. [c.142]

Задача VI—19. Определить скорость V перемещения поршня гидротормоза диаметрол О = 200 мм. [c.141]

Поясним закон сохранения количества движения простым примером. Рассмотрим систему орудие — снаряд , причем для простоты будем пренебрегать массой пороховых газов, обра-зуюихихся при выстреле. Пусть тело орудия имеет массу Шор, снаряд — массу пьп- Будем предполагать, что конструкция лафета такова, что ствол расположен горизонтально и откат его происходит также в горизонтальном направлении. Примем ось ствола в направлении выстрела за ось Ох тогда силы тяжести не дают проекций на эту ось, точно так же, как и опорные реакции лафета, если пренебречь трением ствола в направляющих и реакцией гидротормоза, возникающими при откате орудия. При этих условиях, применяя закон сохранения количества движения в проекции на ось Ох и обозначая соответственно через t op и t H абсолютные величины скоростей орудия и снаряда после выстрела, будем иметь [c.109]

Дизель 1 запускается с помощью электродвигателя переменного тока II, связанного с валом дизеля через редуктор 19. В качестве нагружающего устройства использован гидравлический тормоз 18, соединенный с дизелем упругой муфтой 17. Момент сопротивления в гидротормозе 18 создается за счет трения дисков ротора о заполняющую его корпус (статор) ноду и зависит от количества содержащейся в корпусе воды. Получаемый [c.116]

Для самоходных машин промышленностью выпускаются специальные распределители на давление 16 и 20 МПа с диаметром золотника 20, 25 и 32 мм. Эти распределители имеют одинаковое конструктивное исполнение и гидравлические схемы секций. В табл. 30 и 40 даны технические характеристики секционных распределителей с ручным управлением, а в табл. 41 — условные обозначения и область применения унифицированных секций. При составлении гидравлической схемы Шщины секционный распределитель набирают из напорной, сливной, промежуточных и нескольких-рабочих секций в соответствии с количеством гидродвитатёлей. Число позиций рабочей секции выбирают в зависимости от ее назначения на машине. Например, для управления гидроцилиндрами одноковшового экскаватора достаточно трехпозиционных секций, а для управления гидромоторами землеройных машин непрерывного действия необходима четырехпозиционная секция. Имеются специальные секции (см. табл. 43, м, н и т. д.), в которых одновременно с подачей ос-нрвногб пЬт<5ка жидкости к гидродвигателю привода рабочего оборудования вспомогательный золотник подает жидкость из линии управления в гидродвигатель тормозного устройства или устройства блокировки рессор. На рис. 71 приведено условное графическое изображение секций, а на рис. 72 дан пример составления секционного распределителя для управления тремя гидродвигателями, один из которых Имеет коробку вторичных предохранительных клапанов и вспомогательный золотник для управления гидротормозами. Промышленностью выпускаются специальные секционные распределители на ном МПа. техническая характеристика приведена в табл. 42. [c.210]

В штыревом гидротормозе (гидротормоз Юнкерса) взаимодействие происходит между вращающимися и неподвижными штырями, как между лопастями, с образованием потока жидкости (рис. 177). Зна-чйтельная доля тормозного момента создается от трения цилиндрических и дисковых поверхностей. [c.289]

Для того чтобы снять всю характеристику, необходимо ставить комбинированный гидравлическо-механический тормоз. Для увеличения диапазона работы гидротормоза можно воспользоваться промежуточной коробкой передач и переместить участки совместной работы аналогично тому, как это делалось при согласовании работы гидротрансформатора. При этом следует иметь в виду, что необходимо учитывать энергию, теряемую в промежуточной передаче. [c.291]

Штыревой гидротормоз (рис. 180) состоит из вращающегося ротора 1, выполненного в виде барРбанд, и статора 2. К барабану ротора и статору крепятся несколько рядов прямоугольных штырей, установленных диагоналями по окружности и образующей барабана и статора. Штыри ротора 4 расположены между штырями статора 3. [c.294]

Простейшим типом гидравлическогб тормоза является дисковый тормоз (рис. 181). Тормозной момент создается за счет трения дисков о воду, причем вода подается через карманы к оси вала, увлекается вращающимся диском и отбрасывается на периферию. Для обеспечения одинакового уровня воды в карманах они соединены между собой, а вращающиеся диски у оси имеют отверстия, что способствует более равномерному распределению жидкости внутри тормоза. Для улучшения работы вода должна подаваться с постоянным напором. Регулирование наполнения гидротормоза водой осуществляется кранами на подводящем и отводящем трубопроводах, теми же кранами регулируется поток воды с целью охлаждения его. [c.296]

Дисковые гидротормоза имеют малую энергоемкость, по сравнению с лопастными их диаметр больше на-62% [7]. В первом приближении В. А. Минин [7] рекомендует определять диаметр диска гидротормоза по формуле Евангулова [c.296]

Для получения более полных характеристик переходных и неустановившихся процессов, возникающих при разгоне и торможении системы с учетом упругости жидкости и трубопроводов, уточнения предложенного закона изменения проходного сечения встроенного гидротормоза, назначения оптимальной последовательности работы и характеристик управляющей и регулирующей аппаратуры, выбора оптимальных характеристик и разработки методов расчета систем такого типа выполнены теоретические исследования, в которых расчетная схема гидропривода (рис. 3) принята в виде четырехмассовой системы с упругими связями одностороннего действия. Масса 9 представляет собой суммарную массу вращающихся частей насосного агрегата, масса Шд — приведенную к поршню массу связанных с ним деталей и части жидкости гидросистемы, массы и Шз — эквиваленты распределенной массы жидкости в трубопроводах гидросистемы. Упругие связи гидросистемы обусловлены податливостью жидкости и трубопроводов. Система находится под действием концевых усилий электродвигателя Рд, подпорного клапана Рп и приложенных в промежуточных сечениях упругих связей сил сопротивления ДР,, величины которых зависят от расходов жидкости через соответствующие сечения гидросистемы. В сечениях 1 и 8 прикладываются силы сопротивления, возникающие при протекании жидкости через проходные сечения электрогидравлического распределителя. После подачи команды на перемещение золотника распределителя площади указанных проходных сечений изменяются во времени от нулевой до максимальной. В сечениях Зяб прикладываются силы сопротивления, возникающие при протекании жидкости через автономные дроссели, проходное сечение которых изменяется от максимального до минимального, обеспечивающего ползучую скорость поршня в конце хода и обратно, в зависимости от пути поршня на участке торможения и разгона. [c.140]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...