Истечение с учетом сопротивлений

ИСТЕЧЕНИЕ С УЧЕТОМ СОПРОТИВЛЕНИЙ [c.213]

Коэффициент сопротивления, приведенный к скорости в начале слоя при истечении жидкости из цилиндра, после окончательных преобразований с учетом (10.76), (10.80)—(10.82) [c.307]

Модуль сопротивления данного участка естественного русла Мутность воды Напор инерционный Напор на водосливе геометрический Напор на водосливе профилирующий Напор на малом отверстии или насадке при истечении жидкости в атмосферу Напор на трубопроводе при истечении в атмосферу Напор полный для целого потока Напор полный для элементарной струйки Напор полный на водосливе (с учетом скорости подхода) [c.650]

ГЦН на период выбега в аварийных ситуациях, связанных с отключением маслосистемы (например, при обесточивании).. При нормальной работе масляных насосов через бачок осуществляется непрерывная циркуляция масла. При этом бачок полностью заполнен и находится под давлением, приблизительно равным давлению в полости подшипникового узла. В случае отказа масляных насосов срабатывает автоматика, и ГЦН отключается. Масло под действием геометрического напора стекает из бачка в полость верхнего подшипникового узла, обеспечивая тем самым охлаждение и смазку рабочих поверхностей трения при выбеге насоса. Время истечения масла из масляного бачка около 180 с (время выбега насоса 150 с). Благодаря специально организованному подводу утечка масла из напорного бачка в обратную сторону, т. е. в масляную систему, исключается. Для предотвращения образования в верхней части бачка газовой подушки, а также вакуума (при опорожнении) предусмотрена перепускная трубка 9 внутренним диаметром б мм, сообщающая верхнюю полость бачка с атмосферой (трубопроводом свободного слива). Перепускная трубка ввиду малого диаметра является одновременно гидравлическим сопротивлением (дросселем), ограничивающим паразитную утечку масла. Из насоса масло по трубопроводам верхнего и нижнего слива направляется в сливной коллектор II и возвращается обратно в циркуляционный бак. Часть масла (около 10 % общего расхода) поступает на фильтры тонкой очистки 5 и возвращается также в циркуляционный бак. При номинальном режиме,, когда масло подается на четыре ГЦН, в работе находятся три маслонасоса, один холодильник, два фильтра грубой очистки и один фильтр тонкой очистки. На байпасе 6 вентиль должен быть полностью закрыт. Масляная система заполняется от системы объекта открытием вентиля 13. Объем циркуляционного бака 12 выбирается с учетом требуемой кратности циркуляции, а напорного бака 10 — из условия обеспечения подачи смазки на время выбега ГЦН при обесточивании. Все оборудование маслосистемы размещено в специальном помещении на 6 м ниже насосных. [c.102]

Скорость и истечения и расход Q реальной жидкости с учетом гидравлического сопротивления, выражаемого коэффициентом ф, будут меньше теоретических значений и могут быть вычислены по выражениям [c.73]

При истечении через насадок или короткую трубу коэффициент расхода должен быть вычислен с учетом всех сопротивлений (местных и по длине) по формуле (7.29). [c.152]

Рассчитать расширяющееся сопло для расхода продуктов сгорания, равного 2800 кг/ч. Продукты сгорания рассматривать как двухатомный газ с газовой постоянной / = = 294 дж1 кг-град) начальная температура газов 2500° К давление перед входом в сопло 20 ат, а на выходе 0,8 ат. Угол конусности сопла принять равным 2а=12°. Расчет адиабатного истечения провести без учета сопротивлений. [c.97]

В камере сгорания ГТУ сгорание топлива происходит при а = 5, причем температура продуктов сгорания перед входом в турбину равна 900° С, а давление 6 ат, расширение в сопле происходит до давления 1 ат. По /s-диаграмме определить скорость истечения продуктов сгорания через расширяющееся сопло и рассчитать геометрические размеры его без учета сопротивлений расход газа через сопло равен 0,5 кг/сек. [c.98]

Насадку следует рассчитывать как короткий трубопровод с учетом начального участка, в пределах которого формируется поток. Напор при истечении вязкой жидкости через насадку затрачивается на преодоление сил сопротивления на входе, создание скоростного напора во входном сечении, формирование потока на начальном участке и на преодоление сил трения на участке после начального. Исходя из этих положений, нами получены следующие зависимости для коэффициентов расхода [c.156]

Время срабатывания определяется на основе совместного решения уравнений теплового баланса в полостях и уравнения движения поршня и связанных с ним масс средств автоматизации при различных режимах истечения воздуха, но с учетом торможения поршня при подходе к крайним положениям и изменения коэффициента расхода воздуха в цилиндре в зависимости от давления и сопротивления в подводящих магистралях. [c.215]

Отход металла в облой связан с размерами облойного мостика по ширине 3 и толщине йз (рис. 125) ручья кузнечного штампа чистового перехода штамповки. Размеры >3 и определяются степенью сложности заполнения деформируемым металлом полостей гравюры с учетом усилия Р деформирования и номинального усилия Рн применяемой для штамповки кривошипной машины. Так как течение металла в полости ручья чистового перехода штамповки на заключительной стадии формоизменения близко к плоскому (для поковок с удлиненной главной осью течение вдоль этой оси отсутствует или относительно мало) или осесимметричному (для большинства круглых и близких к ним в плане поковок), о степени сложности заполнения гравюры деформируемым металлом судят по форме плоских сечений, которые делят на три разновидности, из которых для типов I и II (рис. 126) размеры Ьз и Аз назначают различными при одной и той же толщине Й3 мостика для сечений типа I ширина Ьз меньше, чем для сечений типа II. Например, при йз = 2,5 мм значения Ьз составляют 5,5 и 7,5 мм соответственно. Для сечений типа II сопротивление истечению металла в облой будет [c.243]

При падении в неподвижной жидкости с начальной нулевой скоростью частица (зерно) под действием силы тяжести будет постепенно увеличивать скорость падения, прн этом будет одновременно расти и сила сопротивления Р. По истечении некоторого, промежутка времени частица приобретает практически постоянную скорость, называемую конечной скоростью -падения. С этого момента сила тяжести Р и подъемная сила К уравновешиваются силой гидродинамического сопротивления Р. Поэтому с учетом формул (III. 1)—(II 1.3) для шарообразных частиц (объем их V = п /6) справедливо равенство [c.145]

Учет бокового сжатия. При истечении через водослив в условиях бокового сжатия пропускная способность водослива (расход через водослив) уменьшается вследствие появления связанных с указанным сжатием дополнительных сопротивлений при обтекании береговых устоев или быков. [c.156]

Процесс истечения газа из области высокого давления в область пониженного давления всегда включает две фазы вначале происходит сужение площади поперечного сечения струи, а затем ее расширение. Это справедливо как при звуковых (дозвуковых) скоростях течения газа, так и при сверхзвуковых. Последнее подтверждается характерным изменением профиля проточной части сверхзвукового сопла (Лаваля) (фиг. 1, а), в котором скорость газа между сечениями 1 ж 2 увеличивается до звуковой (критической), а меледу сечениями 2 я 3 — превышает звуковую. Заметим, что в соответствии с известным условием обращения внешних воздействий (геометрических, тепловых, расходных, механических и трения) [2, 31 равенство скорости течения газа местной скорости звука (число Маха М = 1) может устанавливаться не только в узком сечении соила, по и в его расходящейся или сходящейся частях. Как будет доказано ниже, при отсутствии внешнего теплообмена и пренебрежимо малом влиянии трения отмеченное равенство обеих скоростей наступает в случае учета местных сопротивлений входа и выхода в узком сечении сопла. [c.187]

Параметры опор рассчитывают с высокой точностью погрешность расчета по сравнению с экспериментальными данными не более 10...15%. При расчете пользуются допущениями поток масла считается одномерным, и сопротивление опор истечению, поверхности которых не параллельны, определяют по средней толщине пленки каждого кармана. При этом максимальная погрешность по сравнению с точным учетом формы масляной пленки, например, для направляющих поступательного перемещения при числе карманов 2 3 4 и 8, размещенных на длине салазок, составляет соответственно 25 9 4 и 1 % [c.13]

При расчетах с учетом сопротивления протеканию газа действительная скорость истечения Шад будет меньше расчетной вследствие трения струи о стенки сопла, что учитывается коэффициентом скорости ф кроме того, сечение струи на выходе может быть меньше сечения выходного отверстия, что учитывается коэффициентом сужения струи а. Исходя из этого, действительный объемный расход газа [м 1сек) может быть найден по формуле [c.93]

Углублению теории течения реальных газов посвящен также ряд исследований Э. А. Оруджалиева, проводимых им на протяжении многих лет. Из работ Оруджалиева можно назвать следующие Скорость звука для реальных газов (1958) Скорость истечения реального газа с учетом сопротивлений (1959) Общее уравнение течения реального газа (1959) Одномерные потоки высоких давлений при наличии трения (1959) Определение теплоемкостей реального газа на основе экспериментальных данных по ультразвуку (1960) Влияние сжимаемости на коэффициент гидродинамического сопротивления и расчетные уравнения в магистральных газопроводах (1961) К теории течения реального газа в магистральных газопроводах (1961) Расчетные уравнения для течения реального газа в магистральных газопроводах при наличии теплообмена на головном участке (1961). [c.330]

Одним из таких струеформирующих устройств является насадок цилиндрической формы, схема которого представлена на рис. 8.7а. Такой насадок имеет длину /- (3,5 - 4,0)йо- Истечение через него равносильно истечению через отверстие в толстой стенке и потому имеет ряд особенностей. При острых входных кромках на расстоянии примерно равном внутреннему диаметру насадка йо струя сужается с коэффициентом сжатия ЕвзГ 0,64. Пространство между струйным потоком и стенками насадка заполняется жидкостью, находящейся в вихреобразном движении, аналогичном тому, которое наблюдается в застойных зонах местных сопротивлений в напорных трубопроводах. Пройдя это сечение, струя начинает постепенно расширяться, заполняя к выходу все сечение насадка. Поэтому коэффициент сжатия на выходе из насадка становится равным 1. Образование застойной зоны приводит к заметным потерям энергии, поэтому коэффициент скорости <р для такого насадка (равный коэффициенту расхода ц) составляет 0,82. В данном случае наряду с уменьшением средней скорости в сравнении с истечением из отверстия в тонкой стенке имеет место увеличение расхода жидкости. Это значит, что в самом узком сечении потока в насадке средняя скорость жидкости больше, чем при истечении из отверстия в тонкой стенке. Подобный эффект связан с возникновением разряжения в застойной зоне, величина которого при расчете коэффициента потерь по формуле (6.44) с учетом вл" 0,64 и -0,82, достигает 0,75 Н. [c.141]

Определение основных размеров маслопроводов, систем водяного охлаждения, разного рода сопловых аппаратов и насадков, а также расчет водоструйных насосов, карбюраторов и т. д. производятся с использованием основных законов и методов гидравлики уравнения Бернулли, уравнения равномерного движения жидкости, зависимости для учета местных сопротивлений и формул, служащих для расчета истечения жидкостей из отверстий и насадков. Приведенный здесь далеко не полный перечень практических задач, с которыми приходится сталкиваться инже-нерам-механикам различных специальностей, свидетельствует а большой роли гидравлики в машиностроительной промышленности и ее тесной связи со многими дисциплинами механического цикла (насосы и гидравлические турбины, гидравлические прессы и аккумуляторы, гидропривод в станкостроении, приборы для измерения давлений, автомобили и тракторы, тормозное дело, гидравлическая смазка, расчет некоторых элементов самолетов и гидросамолетов, расчет некоторых элементов двигателей и т. д.). [c.4]

Учет характеристики грунта. В п. 45 мы объяснили сопротивление перекатыванию гистерезисом в материале катка и основания, по которому он перекатывается. Однако гистерезис не является единственной причиной существования сопротивления перекатыванию. При перекатывании, например, малодеформирующегося катка по невполне упругому грунту, несовершенная упругость которого характеризуется тем, что он не сразу теряет осадку, полученную в результате приложения нагрузки, а по истечении известного времени, зависящего от коэффициента жесткости грунта с кПсмР и коэффициента его вязкости р, кГ-сек смР (такие грунты называются релаксирую-щими), сопротивление перекатыванию выражается также в смещении нормальной реакции от линии нагрузки на некоторое плечо а, величина которого, как установил А. Ю. Ишлинский в своей работе [47], будет [c.380]

До получения достаточно полных и надежных данных о сопротивлении движущегося слоя утечку газа через переток, заполненный движущимся слоем реального полидисперсного материала, видимо, можно ориентировочно рассчитывать как для неподвижного плотного слоя такого же, но монофракциоиного материала с размером частиц, равным среднему диаметру зерен реального материала. Фильтрация газа сквозь такой расчетный слой будет более свободной, чем через неподвижный слой реальных полидисперсных частиц, где мелочь заполняет промежутки между крупными частицами. Таким образом, в подобных расчетах будет известный учет возможного уменьшения сопротивления реального слоя, когда он приходит в движение. Различные сведения о истечении псевдоожиженного материала через отверстия в вертикальной стенке можно найти в [Л. 99]. [c.267]

По какому закону должна изменяться масса тела, чтобы оно двигалось горизонтально с постоянным ускорением а, если относительная скорость истечения газов w= onst, а начальная масса то Решить задачу а) без учета сил сопротивления б) сила сопротивления пропорциональна скорости, коэффициент пропорциональности равен к, [c.83]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...